三支座计算小程序1

强度计算书浙江美洲豹特种设备有限公司一、设备外形及支座方位二、设计技术参数1设计压力0.1MPa2工作压力0.1MPa3设计温度50℃4工作温度20℃5工作介质水蒸气6筒体内径DN3200mm7筒体封头壁厚14mm8筒体封头材料Q235-B9设计温度下材料的许用应力[σ]t147Mpa10设备自重2.45E+04Kg11充水重量1.30E+05Kg12容器支座JB/T4712-07A1200-F/S三、计算依据及符号说明a计算依据1HG20582-2011《钢制化工容器强度计算》2JB/T4712-2005《钢制卧式容器》3GB150-2011《钢制压力容器》b符号说明δn------筒体名义厚度14mmδh------封头壁厚14mmδ------筒体计算壁厚12mmδho------封头计算壁厚12mmC2腐蚀裕量1mmC1厚度负偏差0.3mmδ------筒体有效厚度12.7mmRi------筒体内半径1600mmRm------筒体内半径1607mmDN3200X14储水罐三支座设计和计算第1页，共9页强度计算书浙江美洲豹特种设备有限公司L------筒体长度(两封头切线间的距离)15080mmH------封头曲面深度800mmA------边支座中心线到近端封头切线的距离2000mmq------设备单位长度重量载荷93.8369839N/mmW------总重量1.54E+05Kgb------支座轴向宽度360mmb2------筒体有效宽度576.6322746mmF------每一个支座反力514830000N[σ]t------设计温度下材料的许用应力147MPak------0.1δp------垫板名义厚度14mmδpo------垫板有效厚度13.2mm四、应力计算及校核1.1支座反力及筒体轴向弯矩计算1.1.1筒体轴向弯矩计算a边支座处弯矩：Ma=Mc=-q/2(A2+4HA/3-(Rm2-H2)/2)-242198361.7N.mmb中间支座处弯矩：Mb=-q(L/2-A)2/8-Ma/2-238901716N.mmc跨距中点弯矩：Mp=Ma+[1/2*q(L/2-A)+(Mb-Ma)/(L/2-A)]2/2q119452744.8N.mmDMb-Ma3296645.729N.mm1.1.2支座反力计算a边支座处反力：Fa=Fc=[q(2H/3+L/4+A/2)+(Mb-Ma)/(L/2-A)]*1.2597892.6404Nb中间支座处反力：Fb=[q(L/2-A)+2(Ma-Mb)/(L/2-A)]*1.2622400.1192N1.2筒体轴向应力计算1.2.1两支座中间处的横截面上a最高点:σ1=PRm/2δo-Mp/πRm2δo5.468865263MPab最低点:σ2=PRm/2δo+Mp/πRm2δo7.922801404MPa1.2.2边支座的横截面上(ARm/2)第2页，共9页强度计算书浙江美洲豹特种设备有限公司a筒体不被加强的靠近中间水平平面处：σ3=PRm/2δo-Ma/k1πRm2δo29.94591867MPab最低点:σ4=PRm/2δo+Ma/k2πRm2δo-6.261245472MPa1.2.3中间支座处横截面上(ARm/2)a筒体不被加强的靠近中间水平平面处：σ5=PRm/2δo-Mb/k1πRm2δo29.62945371MPab最低点:σ6=PRm/2δo+Mb/k2πRm2δo-6.084882188MPa1.2.3筒体轴向应力校核a最大拉应力Max{σ1~6}[σ]t29.94591867校核合格b最大压应力Min{σ1~6}[σ]t-6.261245472校核合格1.3筒体切向剪应力计算1.3.1边支座处的横截面上τ=K3Q/Rmδo15.82000766MPa1.3.2中间支座处的横截面上τ=K3Q'/Rmδo18.89728634MPa1.3.3筒体切向剪应力校核τ0.8[σ]t校核合格1.4筒体周向应力计算1.4.1垫板起加强作用(δp≥δ，宽度≥b2,α≥132℃)：σ7=-kK5F/b2δo-3.255245686MPaa边支座边角处:(L-2A)/Rm≥8σ8=-Fa/4b2δo-3K6Fa/2δo2-38.53152477MPab中间支座边角处:(L-2A)/Rm≥8σ8=-Fb/4b2δo-3K6Fb/2δo2-40.11092291MPa1.4.2筒体周向应力校核σ7[σ]t校核合格σ8≤1.25[σ]t校核合格结论：按JB/T4712,HG20582对卧式容器应力强度评定标准，该卧式硫化罐筒体强度满足所设计三支座支撑要求！第3页，共9页一、设备外形及支座方位二、设计技术参数1设计压力0.1MPa2工作压力0.1MPa3设计温度50℃4工作温度20℃5工作介质水蒸气6筒体内径DN3200mm7筒体封头壁厚14mm8筒体封头材料Q235-B9设计温度下材料的许用应力[σ]t147Mpa10设备自重2.45E+04Kg11充水重量1.30E+05Kg12容器支座JB/T4712-07A1200-F/S三、计算依据及符号说明a计算依据1HG20582-98《钢制化工容器强度计算》2JB/T4712-92《钢制卧式压力容器》3GB150-1998《钢制压力容器》b符号说明δ------筒体壁厚14mmδh------封头壁厚14mmδo------筒体计算壁厚12mmδho------封头计算壁厚12mmRi------筒体内半径1600mmRm------筒体内半径1607mmL------筒体长度(两封头切线间的距离)15080mmH------封头曲面深度800mmA------边支座中心线到近端封头切线的距离2000mmDN3200X14储水罐三支座设计和计算q------设备单位长度重量载荷93.8369839N/mmW------总重量1.54E+05Kgb------支座轴向宽度360mmb2------筒体有效宽度576.6322746mmF------每一个支座反力514830000N[σ]t------设计温度下材料的许用应力147MPak------0.1δp------垫板名义厚度14mmδpo------垫板有效厚度13.2mm四、应力计算及校核1.1支座反力及筒体轴向弯矩计算1.1.1筒体轴向弯矩计算a边支座处弯矩：Ma=Mc=-q/2(A2+4HA/3-(Rm2-H2)/2)-242198361.7N.mmb中间支座处弯矩：Mb=-q(L/2-A)2/8-Ma/2-238901716N.mmc跨距中点弯矩：Mp=Ma+[1/2*q(L/2-A)+(Mb-Ma)/(L/2-A)]2/2q119452744.8N.mmDMb-Ma3296645.729N.mm1.1.2支座反力计算a边支座处反力：Fa=Fc=[q(2H/3+L/4+A/2)+(Mb-Ma)/(L/2-A)]*1.2597892.6404Nb中间支座处反力：Fb=[q(L/2-A)+2(Ma-Mb)/(L/2-A)]*1.2622400.1192N1.2筒体轴向应力计算1.2.1两支座中间处的横截面上a最高点:σ1=PRm/2δo-Mp/πRm2δo5.468865263MPab最低点:σ2=PRm/2δo+Mp/πRm2δo7.922801404MPa1.2.2边支座的横截面上(ARm/2)a筒体不被加强的靠近中间水平平面处：σ3=PRm/2δo-Ma/k1πRm2δo29.94591867MPab最低点:σ4=PRm/2δo+Ma/k2πRm2δo-6.261245472MPa1.2.3中间支座处横截面上(ARm/2)a筒体不被加强的靠近中间水平平面处：σ5=PRm/2δo-Mb/k1πRm2δo29.62945371MPab最低点:σ6=PRm/2δo+Mb/k2πRm2δo-6.084882188MPa1.2.3筒体轴向应力校核a最大拉应力Max{σ1~6}[σ]t29.94591867校核合格b最大压应力Min{σ1~6}[σ]t-6.261245472校核合格1.3筒体切向剪应力计算1.3.1边支座处的横截面上τ=K3Q/Rmδo15.82000766MPa1.3.2中间支座处的横截面上τ=K3Q'/Rmδo18.89728634MPa1.3.3筒体切向剪应力校核τ0.8[σ]t校核合格1.4筒体周向应力计算1.4.1垫板起加强作用(δp≥δ，宽度≥b2,α≥132℃)：σ7=-kK5F/b2δo-3.255245686MPaa边支座边角处:(L-2A)/Rm≥8σ8=-Fa/4b2δo-3K6Fa/2δo2-38.53152477MPab中间支座边角处:(L-2A)/Rm≥8σ8=-Fb/4b2δo-3K6Fb/2δo2-40.11092291MPa1.4.2筒体周向应力校核σ7[σ]t校核合格σ8≤1.25[σ]t校核合格结论：按JB/T4712,HG20582对卧式容器应力强度评定标准，该卧式硫化罐筒体强度满足所设计三支座支撑要求！请在右筐输入数据78.98224608N/mmN.mmM0-14781000N.mmM1-20835000N.mmM2342199259.9N.mmM12-6054000N.mm1.20E+07N.mm27405000N.mm6.909841641MPa3.180907274MPa6.57E+007#VALUE!