管道输送 测试带解答

2020/1/2011.热油管道的平均温度取：A油流与管壁的平均温度;B油流在全线的平均温度;C油流在输油站间的平均温度;D油流在加热站间的平均温度2.从图中所示的情形分析，管道可能的流动状态是：A全线为紊流;B全线为层流;C在tj至tlj段为紊流;tjtljtctD在tlj至tc段为紊流lj2020/1/2023.固定进站温度运行的热油管道的沿程摩阻，随流量的增加而：A增加;B减小;C不变化;D不确定4.旁接油罐流程输油管道沿线某处发生泄漏后，可能出现的现象是：A漏点前、后的站旁接油罐都抽空；B漏点前、后的站旁接油罐都溢罐；C漏点前的站旁接油罐溢罐；D漏点后的旁站接油罐溢罐2020/1/2035.热油管道预热启动、正常输送和停输时的传热系数分别为K1、K和K2，它们的关系是：AK１＜K＜K2；BK１＞K＞K2；CK1＜K＞K2；DK1＞K＜K26.埋地热油管道冬季正常天气、地面积雪和积雪溶化时的传热系数分别为K、K1和K2，它们的关系是：AK１＜K＜K2；BK１＞K＞K2；CK1＜K＞K2；DK1＞K＜K22020/1/2047.热油管道的管壁结蜡厚度与运行参数的关系，正确的是：A管壁结蜡厚度增加，温降加快；B管壁结蜡厚度增加，压降增加；C管壁结蜡厚度增加，温降和压降都增加；D管壁结蜡厚度变化，对运行参数无影响8.在其它参数相同时，热油管道的管壁结蜡速度随输量的变化规律是：A输量增加，管壁结蜡速度加快;B输量减小，管壁结蜡速度加快；C输量变化，对管壁结蜡速度无影响；D输量变化，对管壁结蜡速度影响的方向不确定2020/1/2059.在其它参数相同时，热油管道的管壁结蜡速度最快的是：A夏季；B冬季；C春秋季；D不确定10.图中A、B两条曲线中，表示热油管道的动力费用随加热站出站温度而变化的是：tcSAB2020/1/20611.下列措施中，不能减小热油管道的管壁结蜡速度的是：A提高输送温度；B减小输量；C采取外伴热；D管内壁涂层12.图中A、B、C三条曲线中，表示热油管道管壁的结蜡强度随输送ABC油温而变化的是：2020/1/20713下列不是机械清管器特点的是：A需要收发装置；B清蜡效果好；C通过能力强；D结构比较复杂14.图中A、B两条曲线中，可能为油品粘温关系的是：AB2020/1/20815.在其它条件相同时，满负荷运行与不满负荷运行热油管道的经济清蜡周期相比，通常：A大于；B小于；C等于；D不确定16.A、B两个流程图中，表示清管器接收装置的是：AB2020/1/20917.长距离输油管道终端关闭阀门一段时间后，阀门出现了强度破坏，则可能的原因是：A长输管道水击波存在衰减现象；B长输管道水击波的反射间隔时间比较长；C长输管道水击存在管道的充装现象；D长输管道水击存在同步现象18.下列措施中，不能减少管道水击危害的是：A在管道某处安装泄压阀；B通过自动调节阀调节；C改变管道的输送温度；D自动调节开泵台数2020/1/201019.下列高粘油品的不加热输送措施中，被输油品中不加入第二种物质有是：A稀释输送；B降凝输送；C乳化输送；D热处理输送20.图示中的曲线A为密闭输油管道正常输送时的站间管道水力坡降线，曲线B表示的可能事故状是：A沿线某中间泵站停输；B沿线某处发生泄漏C沿线某处出现局部阻塞；D以上三种情况都有可能AB2020/1/201121.在输油管道的泵站进出站压力自动调节系统中，出现进站压力过低时的调阀方向是：A关阀；B开阀；C不动作；D不确定22.下列关于管道沿线翻越点的说法不正确的是：A管道沿线的最高点不一定是翻越点；B管道的输送量越小，管道沿线越容易出现翻越点C管道沿线的水力坡降线越陡，管道沿线越不容易出现翻越点；D管道纵断面图的纵坐标比例越大，管道沿线越容易出现翻越点2020/1/201223.从经济性考虑，应首选的离心泵调节措施是：A泵出口节流调节；B回流调节；C.变速调节；D车削叶轮调节24.图示为某输油管道纵断面图的一部分。从图中可知，离管道首站的水平距离为30km处地面海拔高度：A等于60m；B大于60m；C小于60m；D不确定L/kmH/m3060首站2020/1/201325.下列措施中，不能实现含蜡原油不加热输送的是：A热处理输送；B加降凝剂输送；C高压输送；D稀释输送26.下列关于管道埋设深度的说法中，正确的是：A常年冻土层以上；B地下水位以下；C一般不大于0.8m；D进行经济比较确定2020/1/201427.图示输油管道的水力坡降为i，则F点可能是翻越点的条件是：A；B；C；D不能确定28.图中A、B为同一输油管道在不同输量下的AB水力坡降线，则输量较大的是：ΔΖΔLFLizLiZLiZ2020/1/201529.世界上第一条工业规模的输油管道建成于:A美国；B英国；C中国；D前苏联30.我国第一条工业规模的输油管道的管径是：A50mm；B100mm；C4英寸；D6英寸31.下面不属油气管道输送特点的是:A输送量大；B输送地点灵活；C输送成本低；D输送过程平衡安全32.管道严密性试压的稳压时间为：A72小时;B32小时；C8小时；D24小时2020/1/201633.在其它条件相同时，管道的直径越大，经济流速应选的：A越大；B越小；C与直径无关；D不能确定34.随着管道流动雷诺数的减小，输量对管道摩阻的影响：A越大；B越小；C不变化；D不确定35.管道输送压力大于（）时，一般用清水为介质试压。A8×103Pa；B8×104Pa；C8×105Pa；D8×106Pa36.设计时一般取无缝钢管的绝对当量粗糙度为：A0.06mm；B0.10mm；C0.15mm；D．0.20mm2020/1/201737.埋地铺设的等温管道的设计计算温度取管中心埋设处的：A年最高月平均地温；B年最低月平均地温；C年平均地温；D都不对38.计算架空铺设的保温热油管道的温降时，计算直径取：A钢管的外径；B管道的最外层直径；C钢管的内径；D都不对39.埋地铺设的热温管道的设计计算温度取管中心埋设处的：A年最高月平均地温；B年最低月平均地温；C年平均地温；D都不对2020/1/201840.热油管道的输送量越大，径向温降对管道摩阻的影响：A越大；B越小；C不变；D不确定41.在确定输油管道的动力设备时，一般取备用设备的台数为：A1台；B2台；C0台；D不确定42.是计算热油管道（）的公式：A输送量；B沿线温降；C热负荷；D加热站数)(jcRttGCQ2020/1/201943.架空铺设的热油管道停输后，管内存油温降最慢的是：A40℃以上；B36～40℃之间；C36℃以下；D不一定44.埋地铺设的热油管道停输后，其温降过程可近似看作是稳定传热过程的是：A第一温降阶段；B第二温降阶段；C整个停输过程;；D都不可以45.关于热油管道传热系数K的叙述正确的是：A埋设越深，K越大；B管道越长，K越大；C保温层越厚，K越小；D层流时大于紊流时2020/1/202046.计算的热油管道预热时间比实际值偏大的是：A恒热流法的计算值；B恒壁温法的计算值；C经验蓄热量法的计算值；D不能确定47.关于热油管道预热过程的叙述，正确的是：A应在可能的加热设备最小热负荷下运行；B是一个不稳定的传热过程；C热水放出的热量，全部用于周围温度场的建立；D传热系数逐渐增大48.传热系数的量纲是：Aw/(m2.℃)；Bw/(m.℃)；Cw/(kg.℃)；Dm2/S2020/1/202149.下面公式中，计算热油管道沿线温降的是：A；BC；D50.图中A、B表示两条热油管道的温降曲线，从经济效益的角度考虑，加热站的出站温度可以更高一些的是：RLGCDKcletttt)(00RLGCDKcletttt)(00RLGCDKjletttt)(00RLGCDKjletttt)(00AB2020/1/20221．某热油管道的加热站均匀分布，冬季环境温度为0℃，60℃出站时的进站温度为40℃。试计算说明在其他参数不变的条件下，保证进站温度不变，夏季环境温度为25℃时，能否热力越站运行。LL60℃60℃40℃40℃2020/1/2023解:由冬季运行参数可得:由夏季运行参数可得:tc60℃，夏季环境温度为25℃时，可热力越站运行。400(600)RKπDLGCe23KπDLGCe24025(25)4025(15)()48.75KπDLGCcKπDKπDGCGCccteteet2020/1/20242．某输油管道沿线等距离布置两座泵站，每泵站由两台同型号的离心泵并联组成，单泵的特性方程为hb=600-336q1.75，站内摩阻取25m液柱，管道起终点高程差为50m液柱。管泵联合工作时两站的出站压力均为525m液柱，管道输送量为Q。试计算说明，管道输送量减少至原来的一半时，在管道流态不变的条件下，能否单泵压力越站运行。（21.75=3.36）2020/1/2025解:双泵并联后的特性方程为:HB=600-(336/3.36)Q1.75=600-100Q1.75由泵站的运行参数可得:600-100Q1.75=525+25=550,Q1.75=0.550m525m525m2020/1/2026由双泵两站运行参数可得:单泵运行时的出站压力:hb=600-336q1.75-25=600-336(Q/2)1.75-25=600-336(0.5/3.36)-25=525m单泵越站运行时的管道压降为:hb=525m347.6m，管道输送量减少至原来的一半时，可以单泵越站运行。502252575.425.075.1LdQ1000275.425.075.1LdQ1.750.251.750.254.754.75()225025010003.3650347.6GQνqνHβLβLmdd