第4次课教案-蠕变

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11、什么是蠕变?按照蠕变速率的变化情况,可将蠕变过程分为哪三个阶段?各个阶段的特点是什么?2、蠕变变形机理包括哪几种?3、影响金属高温力学性能的因素主要有哪些?思考题:第1章材料的力学性能1.5蠕变2前言蠕变现象:在高压蒸汽锅炉、汽轮机、燃气轮机、柴油机、航空发动机以及化工炼油设备中,很多机件长期在高温条件下服役。对这类机件材料,仅考虑常温短时静载下力学性能是不够的。温度对金属材料力学性能影响很大;在高温下载荷持续时间对力学性能有很大影响。例如,蒸汽锅炉及化工设备中的高温高压管道,虽承受应力小于该温度下材料的屈服强度,但在长期使用中会产生缓慢而连续的塑性变形(即蠕变现象),使管径逐惭增大。如设计、选材不当或使用中疏忽,将导致管道破裂。3高温下钢的抗拉强度也随载荷持续时间的增长而降低。试验表明:20钢在450℃时的短时抗拉强度为320MPa。当试样承受应力为225MPa时,持续300h便断裂。若将应力降至115MPa左右,持续10000h也能使试样断裂。在高温短时载荷作用下,金属材料的塑性增加;但在高温长时载荷作用下,塑性却显著降低,缺口敏感性增加,往往呈现脆性断裂现象。4此外,温度和时间的联合作用还影响金属材料的断裂路径。随着试验温度升高,金属的断裂由常温下常见的穿晶断裂过渡到沿晶断裂。温度对晶内强度和晶界强度的影响-等强温度5原因是:温度升高,晶粒强度和晶界强度都要降低,但晶界强度下降较快所致。晶粒与晶界两者强度相等的温度称为“等强温度”,用TE表示。由于晶界强度对变形速率的敏感性要比晶内的大得多,因此等强温度TE随变形速率增加而升高。6综上所述:金属材料在高温下的力学性能,不能只简单地用常温下短时拉伸的应力-应变曲线来评定,还须考虑温度和时间两个因素。所谓温度“高”或“低”:相对于该金属熔点Tm而言的。采用“约比温度(T/Tm)”更为合理(T-试验温度,Tm-金属熔点,用热力学温度表示)。当T/Tm>0.5时为“高温”;反之,T/Tm0.5,为“低温”。7主要内容:阐述金属材料在高温长时载荷作用下的蠕变现象。讨论蠕变变形和断裂的机理。介绍高温力学性能指标及影响因素。8第一节金属的蠕变现象高温下金属力学行为的重要特点就是产生蠕变。所谓蠕变:指金属在长时间恒温、恒载荷作用下缓慢地产生塑性变形的现象。由于蠕变而最后导致金属材料的断裂称为蠕变断裂。蠕变在较低温度下也会产生,但只有当约比温度(T/Tm)大于0.3时才比较显著。如碳钢温度超过300℃、合金钢温度超过400℃时,就必须考虑蠕变的影响。9典型的蠕变曲线金属蠕变过程用蠕变曲线来描述,典型的蠕变曲线如图。Oa线段:是试样在t温度下承受恒定拉应力σ时所产生的起始伸长率δq。若应力超过金属在该温度下的屈服强度,则δq包括弹性伸长率和塑性伸长率两部分。此应变还不算蠕变,而是由外载荷引起的一般变形过程。10典型的蠕变曲线从a点开始随时间τ增长而产生的应变属于蠕变,abcd曲线即为蠕变曲线。蠕变曲线上任一点的斜率,表示该点的蠕变速率。按照蠕变速率的变化情况,可将蠕变过程分为三个阶段:(1)减速蠕变阶段-ab(2)恒速蠕变阶段-bc(3)加速蠕变阶段-cd11(1)减速蠕变阶段(又称过渡蠕变阶段)-ab这一阶段开始的蠕变速率很大,随着时间延长,蠕变速率逐渐减小,到b点蠕变速率达到最小值。12(2)恒速蠕变(又称稳态蠕变)阶段-bc。这一阶段的特点是蠕变速率几乎保持不变。一般所指的金属蠕变速率,就是以这一阶段蠕变速率表示。13(3)加速蠕变阶段-cd在此阶段随着时间的延长,蠕变速率逐渐增大,至d点产生蠕变断裂。14温度与应力对蠕变曲线的影响:在应力较小或温度较低时,蠕变第二阶段持续时间较长,甚至不出现第三阶段。反之,蠕变第二阶段很短,甚至消失,很短时间内就断裂。15蠕变与应力松弛蠕变和应力松弛:金属在长时高温载荷作用下会产生蠕变,这对高温下工作并依靠原始弹性变形获得工作应力的机件,就可能随时间延长,从弹性变形不断转变为塑性变形,而使工作应力逐渐降低,以致失效。如:高温管道法兰接头的紧固螺栓、用压紧配合固定于轴上的汽轮机叶轮等,应力松弛现象:这种在规定温度和初始应力条件下,金属材料中的应力随时间增加而减小的现象称为应力松弛。可看作是应力不断降低条件下的蠕变过程。因此,蠕变与应力松弛是既有区别又有联系的。16第二节蠕变变形与蠕变断裂机理一、蠕变变形机理金属蠕变变形主要是通过位错滑移、原子扩散及晶界滑动等机理进行的,且随温度及应力的变化而有所不同。(一)位错滑移蠕变在蠕变过程中,位错滑移仍然是一种重要的变形机理。在常温下,若滑移面上位错运动受阻产生塞积,滑移便不能继续进行。需更大切应力作用才能使位错重新运动和增殖。在高温下,位错可借助外界提供的热激活能和空位扩散来克服某些短程障碍,从而使变形不断产生。位错热激活方式有多种,高温下热激活主要是刃位错的攀移。17刃位错攀移克服障碍的几种模型:可见,塞积在某种障碍前的位错通过热激活可以在新的滑移面上运动(a),或与异号位错相遇而对消(b),或形成亚晶界(c),或被晶界所吸收(d)。18当塞积群中某一个位错被激活而发生攀移时,位错源便可能再次开动而放出一个位错,从而形成动态回复过程。这一过程不断进行,蠕变得以不断发展。蠕变第一阶段:由于蠕变变形逐渐产生应变硬化,使位错源开动的阻力及位错滑移阻力增大,使蠕变速率不断降低。蠕变第二阶段:因应变硬化发展,促进动态回复,使金属不断软化。当应变硬化与回复软化达到平衡时,蠕变速率为一常数。19(二)扩散蠕变(二)扩散蠕变扩散蠕变:是在较高温度(约比温度(T/Tm)远超过0.5)下的一种蠕变变形机理。它是在高温下大量原子和空位定向移动造成的。在不受外力情况下,原子和空位的移动无方向性,因而宏观上不显示塑性变形。但当受拉应力σ作用时,在多晶体内产生不均匀的应力场。20受拉应力的晶界(如A、B晶界)空位浓度增加;受压应力的晶界(如C、D晶界),空位浓度较小。因而,晶体内空位将从受拉晶界向受压晶界迁移,原子则向相反方向流动,致使晶体逐渐产生伸长的蠕变。这种现象即称为扩散蠕变。21(三)晶界滑动:在高温条件下内由于晶界上的原子容易扩散,受力后晶界易产生滑动,也促进蠕变进行。但晶界滑动对蠕变的贡献并不大,一般为10%左右。晶界滑动:不是独立的蠕变机理。因为晶界滑动一定要和晶内滑移变形配合进行,否则就不能维持晶界的连续性,会导致晶界上产生裂纹。22二、蠕变断裂机理金属材料在长时高温载荷作用下的断裂,大多为沿晶断裂。一般认为,这是由于晶界滑动在晶界上形成裂纹并逐渐扩展而引起的。实验表明:在不同的应力与温度条件下,晶界裂纹的形成方式有两种:(1)在三晶粒交会处形成楔形裂纹。(2)在晶界上由空洞形成晶界裂纹。23(1)在三晶粒交会处形成楔形裂纹在高应力和较低温度下,因晶界滑动在三晶粒交会处受阻,造成应力集中形成空洞,空洞相互连接便形成楔形裂纹。24(2)在晶界上由空洞形成晶界裂纹这是在较低应力和较高温度下产生的裂纹。这种裂纹出现在晶界上的突起部位和细小的第二相质点附近,由于晶界滑动而产生空洞。25图a-为晶界滑动与晶内滑移带在晶界上交割时形成的空洞。图b-为晶界上存在第二相质点时,当晶界滑动受阻而形成的空洞,空洞长大并连接,便形成裂纹。在耐热合金中晶界上形成的空洞照片,如图。26以上两种形成裂纹方式,都有空洞萌生过程。可见,晶界空洞对材料在高温使用温度范围和寿命是至关重要的。裂纹形成后,进一步依靠晶界滑动、空位扩散和空洞连接而扩展,最终导致沿晶断裂。由于蠕变断裂主要在晶界上产生,因此,晶界的形态、晶界上的析出物和杂质偏聚、晶粒大小及晶粒度的均匀性等对蠕变断裂均会产生很大影响。27蠕变断裂断口的宏观特征为:(1)在断口附近产生塑性变形,在变形区域附近有很多裂纹,使断裂机件表面出现龟裂现象。28(2)由于高温氧化,断口表面往往被一层氧化膜所覆盖。29(3)蠕变断裂微观特征:为冰糖状花样的沿晶断裂形貌。30第三节金属高温力学性能指标及其影响因素一、蠕变极限为保证在高温长时载荷作用下的机件不致产生过量蠕变,要求金属材料具有一定的蠕变极限。与常温下的屈服强度相似,蠕变极限是金属材料在高温长时载荷作用下的塑性变形抗力指标。31蠕变极限有两种表示方式(1)以蠕变速率ε确定蠕变极限:在规定温度(t)下,使试样在规定时间内产生的稳态蠕变速率(ε)不超过规定值的最大应力,以符号表示。在电站锅炉、汽轮机和燃气轮机制造中,规定的蠕变速率大多为1×10-5%/h或1×10-4%/h。例如:表示温度为600℃的条件下,稳态蠕变速率ε=l×10-5%/h的蠕变极限为60MPa。tMPa60600101532(2)以总伸长率δ确定蠕变极限:在规定温度(t)下和在规定试验时间(τ)内,使试样产生的蠕变总伸长率(δ)不超过规定值的最大应力。以表示。例如:表示材料在500℃温度下,100000h后总伸长率为1%的蠕变极限为100MPa。试验时间τ及蠕变总伸长率δ的具体数值是根据机件的工作条件来规定的。t/MPa10050010/1533以上两种蠕变极限都要试验到稳态蠕变阶段若干时间后才能确定。这两种蠕变极限与伸长率之间有一定的关系。例如,以(1)蠕变速率确定蠕变极限时,稳态蠕变速率ε为1×10-5%/h,就相当于100000h的稳态伸长率为1%。这与(2)以总伸长率确定蠕变极限时的100000h的总伸长率为1%相比,仅相差()甚小,可忽略不计。可认为两者所确定的伸长率相等。qt34二、持久强度极限对于高温材料,除测定蠕变极限外,还必须测定其在高温长时载荷作用下的断裂强度,即持久强度极限。持久强度极限:是在规定温度(t)下,达到规定的持续时间(τ)而不发生断裂的最大应力,以表示。例如,表示该合金在700℃、1000h的持久强度极限为30MPa。试验时,规定持续时间是以机组的设计寿命为依据的。例如,对于锅炉、汽轮机等,机组的设计寿命为数万以至数十万小时,而航空喷气发动机则为一千或几百小时。tMPa30700101335持久强度极限:对于设计在高温运转过程中不考虑变形量大小,而只考虑在承受给定应力下使用寿命的机件(如锅炉道热蒸气管)是极其重要的性能指标。持久强度极限:是通过高温拉伸持久试验测定的。试验过程中,不需要测定试样的伸长量,只测定在规定温度和一定应力作用下直至断裂的时间。36对设计寿命为数百至数千小时的机件,其材料的持久强度极限可直接用同样的时间进行试验确定。但对设计寿命为数万以至数十万小时的机件,要进行这么长时间的试验是比较困难的。因此,和蠕变试验相似,一般作出一些应力较大、断裂时间较短(数百或数千小时)的试验数据。将其在坐标图上回归成直线,用外推法求出数万以至数十万小时的持久强度极限。37下图为12CrlMoV钢在580℃及600℃时的持久强度线图。可见,试验最长时间为一万小时(实线),但用外推法(虚线)可得到十万小时的持久强度极限值。如:12Cr1MoV钢在580℃、100000h的持久强度极限为89MPa。38四、影响金属高温力学性能的主要因素由蠕变变形和断裂机理可知:(1)要提高蠕变极限,必须控制位错攀移的速率;(2)要提高持久强度极限,必须控制晶界的滑动。这就是说:要提高金属材料的高温力学性能,应控制晶内和晶界的原子扩散过程。这种扩散过程主要取决于:合金的化学成分、冶炼工艺、热处理工艺等因素。39(一)合金化学成分的影响位错越过障碍所需的激活能(蠕变激活能)越高的金属,越难产生蠕变变形。实验表明:纯金属蠕变激活能大体与其自扩散激活能相近。因此,耐热钢及合金的基体材料一般选用熔点高、自扩散激活能大或层错能低的金属及合金。这是因为:在一定温度下,熔点越高
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