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、本工程«施工组织总设计»2、«砼结构工程施工质量验收规范»3、市建筑安全监督站所发«建筑安全管理规定»4、本企业的«程序文件»5、本工程主体结构特征。在本工程施工过程中会根据实际情况的变化对本方案进行适当地调整、修改。届时将对其进行补充完善，以体现动态管理的原则。一、工程概况：本工程是全现浇砼剪力墙结构，地下二层，地上二十六层，外加屋面机房和水箱间塔楼，总高达80.30米。地下室筏板面标高为-7.20m，地下一层楼板面标高为-3.60m，地面以上部分底层至二十二层的层高均为2.80m，屋面两层塔楼的层高为2.50m、2.60m,大屋面标高为72.80m，屋面塔楼为机房、水箱间，标高分别为75.30m，77.90m。整个建筑物平面形状近似呈三块T形的组合，其中16、18幢住宅从（1）轴至（33）轴方向长29.65m，（A）-（S）轴宽24.20m（不含伸出轴线外的汽车出入口斜道），17幢（1）-（33）轴方向长29.00m，（A）轴至（S）轴方向宽24.20m。主体结构中各层砼构件的强度等级如下：垫层C15素砼；地下室筏板及外侧墙C30抗渗砼，室内剪力墙C30砼，后浇带C35微膨胀砼。地上各层主体结构砼为：剪力墙、连梁、楼板、楼梯C30。各现浇构件的尺寸为：基础筏板厚1.20m，周边外伸大角宽0.60m，地下室外侧墙厚0.30m，内侧墙厚0.25m，地下一层楼板厚0.12m，底层楼板厚0.15m。各幢住宅的地下室之间留后浇带宽1.00m。地上各层的墙厚除局部为0.30m外，其余均为0.20m；连梁断面为200×400或200×300；标准层楼板厚0.10m，屋面板厚0.15m。标准层在窗台的边梁在其底面和顶面标高各外伸出0.50M宽的0.10M厚现浇挑檐板，×1000，梁顶面比楼板面高0.55m。由于本工程地处二环路以内，整个主体结构全部采用商品砼。二、工程主体结构特点分析：从以上所述的工程概况可知，本工程层高较小，除下室为3.60m（从-7.20m到-3.60m到±0.00m），地面以上各标准层的层高均为2.80m（±0.00m至61.60m）。因采用泵送商品砼坍落度大，为防止缝隙漏浆，拟采用钢模制品散拼装成墙、梁的模板，现浇楼板底模则采用10mm厚竹胶合板，梁板接头的部位则根据各处的实际尺寸在木工房内制作定型的木模板。1.20m厚筏板周边砌永久性砖墙作为外胎模，筏板中的地坑和地下室外墙与筏板同时浇0.5m高墙脚采用吊模板作侧模，筏板商品砼采用以溜槽输送和泵送相结合的方式，为避免砼从地坑侧模内翻出，在地坑顶面用竹胶合板作压模，详见下图。地下室底板、外侧墙砼抗渗等级为1.0MPa，而内侧墙和地下一层楼板未作抗渗要求，有两种方法可供选择：一种方法是在与外侧墙相临的内侧墙模板内用密孔钢丝网拦断，楼板与外侧墙间也要采取临时拦隔，以免砼在墙内流淌太远，这样可减少抗渗砼用量，但在浇捣过程中会形成很多竖向和水平向冷缝。另一种方法是将地下二层结构（-7.20m至-3.60m）的内外墙、楼板砼均统一定为相同的抗渗等级，以免使墙、楼板内施工缝太多，同时增加的抗渗砼用量很小，并且有利于保证工期。考虑到本工程主体结构的构件断面、跨度不大，模板的支撑系统仍使用扣件式钢管脚手架，以增加周转材料的通用性，剪力墙竖向构件的厚度则依靠适当布置控模拉片来保证。地下室结构采用抗渗砼，故地下侧墙控模拉片须加焊止水片，拉片横向间距0.60m，竖向间距0.30m，用3mm厚钢板制作。板标高及±0.00m地下室顶板标高），地上各标准层结构砼一次浇捣高度达-2.80m。考虑到内外侧墙同时支模，地下室墙侧模板拟采用横向排列方式，内层钢管楞竖向排列，外层钢管楞横向排列。本工程外墙粘贴瓷砖，为保证瓷砖与基层砼的粘结能力，要求砼外墙面有一定的粗糙度，故砼外墙用钢模散拼，砼内墙用定型的覆模板拼装，各层楼板底模用竹胶合板。根据本项目部编制的《施工组织设计》中对进度计划的要求以及向业主、监理方呈报的地下室施工进度计划，标准层结构约每7天施工一层，为加快模板和架料的周转速度，砼构件的模侧在不损坏棱角的前提下即可拆除，楼板和连梁底模在砼强度达70%时可拆除，但应根据砼构件的试块7早期强度来判断。地下室砼浇捣时间初步定在2003年6月，届时本地平均气温不超过30℃，商品砼中含缓凝作用的外加剂，修正系数取KS=1.2，除底板之外泵送砼坍落度应控制在0.11m至0.15m范围内，修正系数KW=1.15，在商品砼能保证连续供应的前提下，侧墙砼浇捣速度可达每小时2米（即砼在侧模内的堆积速度V=2m/h），在此情况下新浇砼对墙模板的侧压强度为：P=0.4+330150vKKtws+=0.4+3020150+×1.2×1.15×32=6.92t/㎡=69.2KN/㎡若将新浇砼视为完全的流塑状态，则侧压强为：P=25H=25×3.30=82.50KN/㎡取两者中的较小值，则墙脚砼最大侧压为69.2KN/㎡有效应大高度H=252.69=2.77m取2.7m侧墙新浇砼侧压（水平向荷载）的传递途径是：钢模→面板→内楞→外楞→拉杆（或拉片）假设侧墙脚控模拉杆水平间距为0.60m，竖向间距下密上稀，墙脚部间距0.30m，上部间距0.60m，假设钢模板能够均匀传递水平荷载，竖向内楞所承受的折算线荷载为q=69.2×0.6=41.5KN/m，力学简图如下：上图是一个承受不均匀荷载的不等跨连续梁，无法查阅普通的力学计算手册，拟采用力矩分配法叠代求解MBA=281ql=81×41.5×0.32=0.467KN.m=467N.mMBC=－121×41.5×0.32=-0.311×310−KN.m=-311N.mMCB=311N.m=－121×36.9×0.32-201×(41.5-36.9)×0.32=(-277-21)×10-3KN.m=-298N.mMDC=121×36.9×0.32+301×(41.5-36.9)×0.32=(277+14)×10-3KN.m=291N.mMDE=－121×27.7×0.62-201×(36.9-27.7)×0.62=(-831-166)×10-3KN.m=－997N.mMED=121×27.7×0.62+301×(36.9-27.7)×0.62=(831+111)×10-3KN.m=942N.mMEF=－121×18.4×0.62-201×(27.7-18.4)×0.62=(-552-167)×10-3KN.m=-719N.mMFE=121×18.4×0.62+301×(27.7-18.4)×0.62=(552+111)×10-3KN.m=663N.mMFG=－121×9.2×0.62-201×(18.4-9.2)×0.62=(-276-166)×10-3KN.m=-442N.mMGF=121×9.2×0.62+301×(18.4-9.2)×0.62=(276+111)×10-3KN.m=387N.mMGH=－151×9.2×0.62=-221×10-3KN.m=-221N.m各段杆件的线刚度为：iAB=433.0×EI=2.5EIiBC=iCD=3.0EI=3.33EIiDE=iEF=iFG=6.0EI=1.67EIiGH=436.0×EI=1.25EI故各节点左右两端的分配系数为:B左=33.35.25.2+=0.43B右=0.57C左=C右=0.5D左=67.133.333.3+=0.67D右=0.33E左=E右=F左=F右=0.5D左=25.167.167.1+=0.57D右=0.43由力矩分配法可得竖向内楞截面弯矩图如下：取脱离体算出各点支座反力:RB=(0.425+21×41.5×0.32)/0.3+(0.425-0.150+21×41.5×0.32)/0.3=7.64+7.14=14.8KNRC左=(0.15-0.425+21×41.5×0.32)/0.3=5.31KNRC右=[(0.15-0.795+21×36.9×0.32+(41.5-36.9)×21×0.3×0.1]/0.3=3.62KNRC=5.31+3.62=8.9KN左=(0.795-0.15+21×36.9×0.32)+[(41.5-36.9)×21×0.3×0.2]/0.3=8.15KNRD右=[0.795-0.914+21×27.7×0.62+[(36.9-27.7)×+21×0.3×0.2]]/0.6=9.03KNRD=8.15+9.03=17.2KNRE左=[0.914-0.795+21×27.7×0.62+21×(36.9-27.7)×0.6×0.4]/0.6=10.35KNRE右=[0.914-0.53+21×18.4×0.62+21(27.7-18.4)×0.6×0.2]/0.6=7.09KNRE=10.35+7.09=17.4KNRF左=[0.53-0.914+21×18.4×0.62+21(27.7-18.4)×0.6×0.4]/0.6=6.74KNRF右=[0.53-0.282+21×9.2×0.62+21(18.4-9.2)×0.6×0.2]/0.6=4.09KNRF=6.74+4.09=10.8KNDE跨的跨度0.60m，横向荷载也较大（27.7-36.9KN.m），跨中弯矩为：M=81×27.7×0.62+×(36.9-27.7)×0.62+3ql(0.795+0.914)=1.25+0.21-0.85=0.61KN.m整个竖向钢管内楞最大弯矩为0.914KN.m，φ48×3管截面抵抗矩为4490mm3，圆管形截面塑性发展系数γ=1.2σ=WMγ=2.14490109142××=170＜2052/mmN=[f]按照上述假设的传力途径，横向排列的双钢管外楞被视为竖向单钢管内楞的水平方向支点，由上述验算结果可知，最大支座反力分别在D、E两点，即由下往上的第三、四道横楞所受集中荷载最大，分别是17.2KN、17.4KN，而控模拉杆的横向间距是0.60m，故可将双管横楞视为跨度为0.60m，跨中受17.4KN，集中荷载的多跨连续梁。因钢铁管长度大多数超过3.0m，可视为五跨连续梁（如下图所示）：假设各跨内集中荷载同时出现，最大弯矩出现在边跨的内支座处，BM=EM=0.653×17.4×0.6=6.82KN.m若使用φ48×3.5双钢管，截面抵抗矩为W=2×5580=11160mm3σ=4610116.12.11082.6×××=509＜205N/mm2，无法满足抗弯强度要求。由此可见，侧墙上部控横拉杆的竖向间距仍然应调整为0.3m，水平方向间距仍然是0.6m。本工程剪力墙薄壁柱最大断面墙肢为950×650，考虑到钢模肋宽50mm，并假设连接钢管围箍的直角扣件对其微小转动无约束作用，可在柱断面正中设一道控模拉杆，竖向间距为0.6m，最低一道围箍距下层板面0.3m，仍然取砼侧压为69.2KN/m2，则最低一道围箍横管所受线荷载为q=69.2×0.6=41.5KN/m。与柱断面长边（边长950mm）平行的围箍横管视为两端用扣件锁牢，中部被拉杆固定的两跨连续梁，跨度是（0.95+0.10+0.05）/2=0.55m，其受力简图如下：=0.125×41.5×0.552=1.57KN.m正弯矩大约在跨中位置M=×41.5×0.552-1.57=0.78KN.m双钢管截面矩W=4490mm3×2=8980mm3弯曲正应力σ=331089.82.1101570×××=147＜205N/mm控模拉杆内力即跨中支座反力R中=0.625×2×41.5×0.55=28.53KN选用φ12筋制作