后浇带模板施工方案(修改)_secret

1目录1、编制依据――――――――――――――――――22、工程概况――――――――――――――――――23、后浇带模板体系―――――――――――――――34、验算――――――――――――――――――――65、后浇带砼浇筑――――――――――――――――186、安全生产、现场文明施工要求――――――――197、附图――――――――――――――――――――2021、编制依据1.1XXX国际商务港施工合同文本1.2青岛XX设计事务所设计的图纸1.3《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GBJ50204-2002）1.4《建筑工程施工质量验收统一标准》（GBJ50300-2001）1.5《建筑施工计算手册》1.6《钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范》（JGJ3-91）1.7《混凝土强度检验评定标准》（GBJ107-87）2、工程概况XX国际商务港位于青岛市城阳区中心位置，北邻XX路，西邻XX路。工程东西长为122.2米，南北宽为78.4米，建筑面积6.5万平方米。工程地下两层，分别为地下车库和设备用房，地上十三层，其中一、二层为商业网点，三～十三层为商务办公用房。本工程为框架筒体结构，底板为梁板式筏板基础，地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体。工程地下二层为错层结构，○A～○H轴北1300mm处地下室层高为6米，○H轴北1300mm～○M轴部分层高为5.55米，○A～○K/○3轴右4米～○15轴左4米部分层高为4.6米。地下一层层高为3.9米，一层层高为5.1米，二、三层层高为4.2米，四、五层层高为5.4米，六～十二层层高为3.6米，十三层层高为4.8米，本工程占地面积较大，东西轴线间距离为122.2米，南北轴线间距离为78.4米。为减少砼施工过程中的温度应力和消除部分砼伸缩应力，主楼于○6～○7、○11～○12轴间设置两道南北向伸缩后浇带，裙房○8～○9轴间设置一道南北向伸缩后浇带，主楼和裙房○H～○J间设置一道东西向伸缩后浇带。后浇带宽1500mm，厚度同墙、梁、板厚度。筏板砼为C35S8，其它部位为C40，后浇带砼比同部位砼高一个3等级。3、后浇带模板体系1）底板后浇带支模按附图进行，方法为：根据图纸设计位置，放出后浇带位置线，在边线内侧抹50mm宽，50mm高（东西向后浇带）或75mm高（南北向后浇带）C25细石砼埂（筏板钢筋为先布置φ25@200南北向钢筋），以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后浇带内。绑扎筏板、地梁及设计加强筋，然后在后浇带中心线的一侧，沿后浇带立支一个高30cm的钢筋网片，网片上下各放置一根φ12钢筋，两根钢筋之间用φ12的立筋连接，立筋间距100，每1000范围内将立筋和筏板钢筋焊接750mm长φ12斜撑，以固定网片。网片立好后，将双层20目钢丝网固定在钢筋网片上，再焊接3×330mm止水钢板，同法固定止水钢板上半部钢丝网，上层钢筋网片上绑扎50mm厚带锯齿型木条，阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆。筏板后浇带模板图钢丝网竖向用Ф14@500固定止水钢板用Ф12@1000斜撑固定南北向50×751：2水泥砂浆挡渗埂东西向50×501：2水泥砂浆挡渗埂砼筏板钢丝网3厚止水钢板42）地下室外墙后浇带，因工程要先回填土，然后再补浇后浇带。墙体砼浇筑后，后浇带外侧部分模板拆除，采用预制80mm厚C20砼板，通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧，预制板之间用1:2水泥砂浆嵌缝。如图：宽后浇带Φ12对拉螺栓外侧割除，内侧保留。地下室外墙2000宽多层板墙模，和其它模板断开设置。50×100竖向木楞，间距300，第一根木楞贴多层板边设置。横向Φ48.5脚手钢管双道加劲肋，下面7道间距400设置，上面间距600设置。预制板及外墙3×80×80预埋件@300，焊接。地下室外墙80厚保护盖板（双向配筋φ10@100），每边宽250，和外墙焊接连接。保护盖板范围外侧20厚1：3水泥砂浆找平层1道附加防水卷材，每边宽出后浇带500。4厚防水卷材80厚聚苯板保护层外墙后浇带模板图3）梁、板后浇带在通过后浇带的梁头两侧各200处根据设计设置独立定型支撑，该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次5支模时，支撑顶面顶板标高设同梁底标高，顶板作该部位梁底的模板使用，垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆，撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后，独立支撑即作为后浇带的临时支撑，直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后，二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼，按规范留置同条件试块，在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上，以免荷载破坏楼板结构。竖向独立支撑平面设置原则为：凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根，独立支撑在各层平面位置相同，以使上下层立杆上下中心线对齐。1、地下二层部位，因层高为5.55～6米，层高较高，顶板为180mm厚，框架梁及次梁截面较大，选用槽钢[18a（允许荷载40～60KN，允许高度3900～6000mm）格构式独立支撑及槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm）格构式独立支撑，局部跨度（1.35米）较小次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度5600mm）。2、其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm、2700～3900mm两种）格构式独立支撑，框架梁梁端设双道支撑，次梁除梁端设一道支撑外，梁与梁之间增设一道。3、六层至十二层框架梁选用槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2700～3900mm）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载60KN，允许高度3800mm）。64、十三层框架梁选用槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度4500mm）。各种支撑型号如附表。4、验算由于立杆中心线上下对齐，故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆。地下二层顶板梁验算1：（计算结构范围如附图）一、选○16轴KL45作分析，板厚h=180，主梁b=500，h=950，计算跨度l=5.55m。计算假定：1）○15～○17轴井字梁截面为300×650，将该范围井字梁转化为板厚：则○16轴右侧板厚h＝0.18＋5.1×0.3×0.65＋（5.2－0.3）×0.3×0.65/(5.1×5.2)h＝0.254m则○16轴左侧板厚h＝0.18＋7.25×0.3×0.65＋2×（5.2－0.3）×0.3×0.65/(7.25×5.2)h＝0.268m则：1、○16轴右侧楼板荷载计算：板自重250.254=6.35KN/m2○16轴左侧楼板荷载计算：板自重250.268=6.7KN/m27○16轴右侧楼板传至KL14荷载（计算至右侧跨度1/3部位）：6.35×5.1/3＝10.795KN/m○16轴左侧楼板传至KL45荷载（计算至左侧跨度1/3部位）：6.7×7.25/3＝16.192KN/mKL45自重q=250.50.95=11.875KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、KL45上均布线荷载q=（板、梁恒载）+（动荷载）本计算采用支撑体系安全系数取2，支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷载分项系数。支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故计算可不必考虑动荷载的分项系数。）q=10.795＋16.192＋11.875+2×（5.1/3＋7.25/3）q=47.095KN/m则KL14均布线荷载q=47.095KN/m本计算将KL45看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R＝3/8×q×l（l为计算跨度l＝5.550m）8R＝3/8×47.095×5.550＝98.016KN4、后浇带边缘L88考虑由KL35、L6、KL45、L70及○17轴挡土墙共同承受则KL14受到L88集中荷载为：P＝2.65×0.3×0.65×25P＝12.92KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R’=0则独立支撑承受荷载N＝R＋P＝98.016＋12.92＝110.936KN该处支撑点设两个C型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2800～4500mm。该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求。N＜120KN支撑体系安全二、对L70分析：板厚h=180，L70梁b=300，h=650，计算跨度l=5.55m。同理，将该范围井字梁转化为板厚：（此将L70已转化为板厚）h＝0.18＋5.1×0.3×0.65＋（5.2－0.3）×0.3×0.65/(5.1×5.2)h＝0.254m9则：1、楼板荷载计算：板自重250.254=6.35KN/m2楼板传至L70荷载（该处取板计算跨度为2.7米）：6.35×2.7＝17.145KN/mL70自重q=250.3（0.65－0.254）=2.97KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、L70上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载q=17.145+2.97＋2×2.7q=25.51KN/m则L70均布线荷载q=25.51KN/m本计算将L70看作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R＝3/8×q×l（l为L70的计算跨度l＝5.55m）R＝3/8×25.51×5.55R＝53.09KN4、后浇带边缘L88考虑由KL14、L70及○17轴挡土墙共同承受则L70受到L88集中荷载为：P＝2.7×0.3×0.65×25×1.2P＝15.795KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R’=010则独立支撑承受荷载N=R+P=53.09+15.795=68.885KN该处支撑点设一个G型可调钢管定型竖向支撑（允许荷载45KN，允许高度4500mm）。该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求。68.885/45＝1.53在支撑体系安全系数2.0范围内，支撑安全。三、○15轴KL2作分析，○15右侧板厚h=180，○15左侧板厚h=120，KL2b=350，h=700，KL35b=500，h=950，计算跨度ll=5.55m。计算假定：1）○15轴左板标高为－3.95M，○15轴右板标高为－2.7M，KL2、KL35合并为一个整体支撑加固，取其组合梁b=500，h=1.950（结构计算偏与安全），井字梁截面○15轴左为250×450，○15轴右为300×650，将该范围井字梁转化为板厚：则○15轴左侧板厚11h＝0.12＋7.65×0.25×0.45＋2×（5.2－0.25）×0.25×0.45/(7.65×5.2)h＝0.17m则○15轴右侧板厚h＝0.18＋7.25×0.3×0.65＋2×（5.2－0.3）×0.3×0.65/(7.25×5.2)h＝0.268m则：1、○15轴左侧楼板荷载计算：板自重250.17=4.25KN/m2○15轴右侧楼板荷载计算：板自重250.268=6.7KN/m2○15轴左侧楼板传至组合梁荷载（计算至左侧跨度1/3部位）：4.25×2.7＝11.475KN/m○15轴右侧楼板传至组合梁荷载（计算至右侧跨度1/3部位）：6.7×2.6＝17.42KN/m组合梁自重q=250.51.95=24.375KN/m2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m23、KL14上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载q=11.475＋17.42＋24.375+2×（2.7＋2.6）q=63.83KN/m则组合梁均布线荷载q=63.83KN/m本计算将KL14看作一端固定，设有两个简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R2＝3/8×q×l（l为计算跨度l＝2.525m）12R2＝3/8×63.83×2.525R2＝60.439KNR1＝（3/8×q×l2－R2×2.525）