高支模专项施工方案

模板施工组织设计方案工程名称：同力兴科技园1#厂房工程地点：施工单位：编制单位：审批单位：编制人：审批人：技术负责人：审批日期：编制日期：2004年1月2日高支模专项施工方案工程概况本工程为深圳同力兴实业有限公司筹建的同力兴科技园1#厂房工程，总建筑面积40488㎡。本工程为五层框架结构建筑物，一层高6.3m，二层至四层层高为4.0m,五层为4.1ｍ，总高度为27.0m。本工程首层层高超高，其余均为标准高度，现就超高部分做具体材料选择及稳定性验算等，其余标准高度按常规搭设。高支模施工方法材料选用模板：采用1830*915*18mm（厚）夹板。木枋：采用80*80mm木枋。支撑系统：选用龙门架和碗扣式钢管脚手架。施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板龙门架及碗扣式钢管脚手架安装架设梁底木枋龙骨于龙门架顶拖扳上梁底模及侧模安装架设板底木枋龙骨于龙门架顶拖板上梁底模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到设计强度等级的100%拆下龙门架可调顶拖拆除梁、板模板，清理模板拆除龙门模板木枋布置工程采用龙门架和碗扣式钢管脚手架支撑系统支撑模板，梁基本组合单元900*900mm、板基本组成单元为1200*1200mm，顶板支撑高度组合为1930+1930+可调U型活动拖撑。脚手架立杆纵横距以1.2m为基本组成单元，梁下采用0.9m作为基本组成单元，底座为可调底座。另外，梁板受力薄弱处，应适当加设支顶以保证门架系统的牢固与稳定。立杆上设可调拖撑，插手立杆顶端，并结合可调底座调至梁板的底模位置所需标高，然后安装龙骨，下层龙骨由顶拖支承，沿立杆排列方向铺设，上层龙骨为密排，垂直于下层龙骨。梁、板模板的安装梁模板的安装：先在柱模上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整龙门架可调拖撑的标高，将其调至预定的高度，然后在可调拖撑的U口上安放80mm*80mm木枋。固定木枋后在其上安装梁底龙骨，龙骨采用80mm*80mm木枋，间距为200mm。龙骨安装完成后，用夹板安装梁底模板，并拉线找平。楼面模板的安装：通线调整龙门架可调拖撑的标高，将其调到预定的高度，在可调拖撑U口上架设80mm*80mm木枋（大龙骨），间距为250mm，大龙骨固定后架设小龙骨，然后在小龙骨上安装夹板模板。铺夹板时，可从四周铺起，在中间收口。支撑系统的稳定性验算主要何载取值根据设计图纸和施工规范，作用于模板及支架的荷栽主要考虑以下几个方面：模板及其支架自重（按计算确定）新浇混凝土自重（取25KN/m³）钢筋自重取1.525KN/m³（板）施工人员及设备何载（取2.5KN/m³）捣混凝土产生何栽（取2.0KN/m³）（2）；梁木模板加支撑自重为6KN/m³，板模自重为0.03KN/m³，扣件自重0.0145KN/m³。高支撑模稳定性验算取最大梁截面及最厚板进行验算。根据图纸，最大梁截面为400*850，最后为200mm，支撑高度按6.3m计算。四、荷载计算：条件：每单个门式钢托架允许荷载为50KN。每组门式钢托架间距为1.2×0.9M。每行门工钢托架距离为1.4M计算重量取值。楼面模板(包括梁模板）0.5KN/m2。（荷载系数取1.20）混凝土24KN/m2。（荷载系数取1.2）钢筋（每立方米钢筋砼）楼板1.1KN，梁1.5KN（荷载系数1.2）施工人员及设备荷载2.5KN/m2（荷载系数取1.4）振捣砼时产生的荷载2.0KN/m2（荷载系数取1.4）倾倒砼时产生的荷载2.0KN/m2（荷载系数取1.4）每单个门式钢托架承受面积(1.2+1.4）×0.9=2.34M3每单个门式钢托架承受的总荷载楼板模板（包括梁模板）2.34×0.5×1.2=1.4KN钢筋砼梁0.4×0.85×0.2=0.07M2（0.07×24+0.0.07×1.5）×1.2=2.14KN钢筋砼板（2.34-0.4×0.2）×0.2=0.43M2(0.43×24+0.43×1.2)×1.2=13.0KN施工人员及设施荷载2.34×2.5×1.4=8.19KN振捣砼时产生的荷载2.34×2×1.4=6.55KN倾倒砼时产生的荷载2.34×2×1.4=6.55KN总荷载∑=1.4+2.14+13.0+8.19+6.55+6.55=37.83KN50KN满足要求。五、模板及支架验算。底板计算。抗弯强度验（分项系数为）底板自重：1.2×5×0.03×0.4=0.07KN/m砼自重：1.2×25×0.4×0.85=10.2KN/m钢筋自重：1.2×1.0×0.4×0.85=0.41KN/m振捣砼荷载：1.2×2×0.4=0.96KN/m合计：q1=11.64KN/m根据《砼结构施工及验收规范》规定设计荷载值，要求乘以折减系数0.90则q=0.9×q1=0.9×11.64=10.48KN/m查静力表得：（验算底模抗弯承载力）Mmax=0.12q=0.12×10.48×0.42=0.20KN/mMmax/Wn≤kfm0.20×106×(350×6×302)=3.78N/mm2＜1.3×13=16.9N/mm2满足要求抗剪强度验算Vmax=0.62q=0.62×10.48×0.40=2.60KNEmax=3Vmax×28h=3×2.60×103×(2×350×30)=1.64/mm2Kfv=1.3×1.4=1.82N/mm20.35N/mm2满足要求验算挠算（不考虑振捣砼时荷载）q=5×0.03×0.4+25×0.4×0.85+1.0×0.4×0.85=8.9WA=0.967×q4504/100EL=0.967×8.9×4504/[100×9×103×(1/12)×350×302]=1.49mmL/400=2.125mm2、侧模板计算侧压力计算（分项系数为1.2）F=24H=24×0.85=20.4KN/m2振捣砼时产生的侧压力4KN/m2化为线荷载q2=0.4×0.9F=7.34KN/m验算抗弯强度Mmax=0.12q22=0.12×7.34×0.42=0.14KN/mMmax/Wn=0.14×106×(400×6×302)=3.02N/mm2Kfm=1.3×13=16.9N/mm23.02N/mm2满足要求验算抗剪强度Mmax=0.62q2=0.62×7.34×0.4=1.82KNImax=3V/2bh=3×1.82×103/(2×400×30)=0.23N/mm2Kfv=1.3×1.4=1.82N/mm20.23N/mm2满足要求3、钢顶撑计算假设I0=2mI=50/120.5=14.7λ=Io/14.7=136N=q×0.9=11.64×0.9=10.48KNN/An=10.48×103/(3.14×252)=5.34N/mm2kfc=1.3×10=13N/mm24、木支撑计算Io=1/21木樘立柱为80×80mmIo=1/21=6×1/21=3mm强度验算，查木结构计算公式N/An≤fcN=ql=10.48×0.85=8.91KNN/An=8910/(80×80)=1.39N/mm2＜fc=10N/mm2满足要求稳定性验算查木结构计算式:N/ψAo≤fcψ=0.36N/ψAo=8910/(0.36×80×80)=8910/2304=3.87N/mm2=10N/mm2故满足要求1、模板支撑及计算单元如下图所示杆设置情况交叉支撑、纵横杆、斜撑等配置情况底座、顶拖螺旋杆伸出长度限位销等扣件牢固情况垫木情况撑、水平加固杆、剪力撑不得随意拆除。3、拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶拖撑松下，用钢杆撬动模板，使模板卸下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。标准层模板设计方案（1）．本工程标准层梁的最大跨度为6.0m，高度800mm，宽度250mm，支撑高度为2.75m，即为层高，取该梁为例，计算模板及支撑承载力，模板选用18mm胶合板，底板选用20mm胶合板，则fc=10N/mm2fv=1.4N/mm2fm=13N/mm21、底板计算A、抗弯强度验算：（分项系数为1.2）底模板自重：0.3×0.2=0.06KN/m砼自重：25×0.2×0.8=4.0KN/m钢筋自重：1.5×0.2×0.8=0.24KN/m振动荷载：2×0.2=0.4KN.mQ=1.2×(0.06+0.24+4.0+0.4)=5.64KN/mB、弯矩计算（按四跨边续梁取系数）查表KM=-0.121KM=0.620Kw=0.976M=KMQL2=-0.121×5.64×0.52=-1.69KN/mWn=M/FM=0.169×106/13=13015mm3（截面抵抗矩）底模板厚度为20mmW=1/6bh2=1/6×200×202=26667mm313015mm3满足要求C、剪力计算V=KQL=-0.620×5.62×0.5=1.748KN剪应力J=3V/2bh=(3×1.748×103)/(2×200/20)=0.656N/mm2F=1.4N/mm20.656N/mm2满足要求D、挠度计算荷载∑=①+②+③=0.06+4+0.24=4.84KN/mW/A=KWL4/100EI=(0.976×4.84×4004)/[100×9000×(1/12)×200×203]=0.81mmW=L/400=400/400=1mmWA=0.81mm满足要求2、侧模板计算A、F=25H=25×0.8=20KN/m2振捣砼产生的侧压力4KN/m2总侧压力=ql=1.2×(20+4)=28.8KN/m选择侧模厚20mm立档板距40mm则侧模为跨度0.5m，不多距等连续板。化为线荷载：q=0.4×0.9ql=0.4×0.9×28.8=10.37KN/mB、验算抗弯强度（按四跨连续梁）Mmax=0.12ql2=0.12×10.37×0.42=0.20KN/mWn=1/6×400×202=2.67×104mm3Mmax=19×104/(2.67×104)=7.12N/mm2Kfm=1.3×13=16.9N/mm27.12N/mm2满足要求抗剪强度：Vmax=0.62ql=0.62×10.37×0.4=2.57KNImax=3V/2bh=3×2.57×103/(2×400×20)=0.48N/mm2Kfv=1.3×1.4=1.82N/mm20.48N/mm2满足要求3、顶撑计算：设顶撑顶面直径ф80，间距为0.5m，高度为2.8m，中间纵横各设一道水平拉杆。A、强度验算N=6.672KN×0.5=3.33KNAn=1/4πd2=1/4×3.146×802=5026N/An=3.336×103/5026=0.66N10N符合要求B、稳定性Lo=2800/2=1400mmI=80/4=20λ=Lo/I=1400/20=70ψ=1400/λ2=1400/702=0.3N/ψAo=3336/(0.3×5026)=2.2110N符合要求4、柱模板计算钢筋混凝土柱截面尺寸为800×600mm，柱高5.45m，浇注混凝土温度20°C，浇注速度V=2M/h，坍落度控制在35∽50mm，不掺缓凝外加剂，计算柱箍尺寸间距和模板厚度。A、柱模板受到混的侧压力按下列两个公式计算：F1=0.22retoβ1β2V1,2F1=0.22×25×200/(20+15)×1×0.85×21,2=37.63KN/m2F2=24×2=48KN/m237.63KN/m2B、柱箍间距计算S=√EI/(4×KQ)S――柱箍间距E――木才弹性模量9×103I――柱模板截面惯性矩I=1/12bh3(mm4)K――系数，两跨连续梁K=0.521Q――侧压力线荷载，模板每排拼板为100mm，则Q=0.1FF=37.63+4=41.63KN/m2设柱模板厚度为20mmS＝3√9×103×(1/12×100×203)/(4×0.521×4.163)=505mm＞500mm柱箍间距为500mmC、柱箍截面尺寸F=37.63+4＝41.63KN/m2线布荷载Q=41.63×0.5=20.82KN/M两端用钢拉杆位住，按简支梁计算M=1/8QL2L=0.