厦门公安交通指挥中心大楼模板工程施工方案040312

第1页共15页钢筋工程施工方案第2页共15页工程名称：工程部位：钢筋工程NO：编制人意见：签字：年月日审核人意见：签字：年月日审批人意见：签字：年月日第3页共15页目录一、工程概况：........................................................................................错误!未定义书签。二、施工部署：........................................................................................错误!未定义书签。三、钢筋加工：........................................................................................错误!未定义书签。四、钢筋绑扎：........................................................................................错误!未定义书签。4.1.采用常规施工方法的注意事项：.....................................................错误!未定义书签。第4页共15页一、工程概况：1.厦门公安交通指挥中心大楼，地上二十三层，地下一层，建筑物总高为92.85米。工程造价为7909万元，总建筑面积为31997.4m2，其中地上建筑面积为27252.5m2，地下面积为4744.9m2，占地面积为2641.8m2。±0.000，相当于黄海高程7.95米。结构类型为一类高层建筑，框剪结构、框架结构，合同工期645天，开工日期为2002年12月29日，计划竣工日期为2004年10月2日。合同质量等级为市优良。2.本模板工程：剪力墙、矩形柱采用木胶合板：1830×915×19，松木方：2000×95×50；圆形柱采用定型圆弧钢模型，同时采用松木板加工配制定型模；梁、板模采用木胶合板及木方。模型支撑体系为钢管满堂脚手架；核心筒采用木胶合板拼装大模型；楼梯底模采用木胶合板，踏步侧模采用松木板50厚；厨房、卫生间、走道等与楼层的高差用木方栏挡。二、模板工程材料要求：模板工程所需用的材料，选用材质较好的进场，必须要求作相应的检测，木胶合板要作试验后，达到合格要求后方允许使用。松木方、钢管、扣件、松木板、定型模型材料、PVC塑料穿墙管、穿墙对拉螺栓、脱模剂、山型卡等应符合有关验收标准规定。三、模板计算：柱模板计算：柱截面取1100×1100，混凝土浇筑时温度为20℃，混凝土重力密度γc=24KN/m3，采取分节浇筑混凝土，每节浇筑高度2m，浇筑速度v=2m/h。柱模板用19厚胶合板，内楞用φ48×3.5钢管，间距@300，横向间距为@500，对拉螺栓每两面距@500设置。经验算，柱模板满足强度和刚度要求（计算过程略）。墙模板计算：墙厚取400mm计算。墙模板用19厚胶合板，内楞采用50×100mm方木沿墙高竖向布置，间距250mm，外楞采用两根并排钢管，间距为500mm，对拉螺栓采用φ12钢筋，间距500×500mm。第一排外楞（螺栓）距楼（地）面小于300mm。混凝土采取分节浇筑，每节浇筑高度2.5m，混凝土浇筑速度为1.8m/h，浇筑时温度为20℃。第5页共15页⑴荷载计算墙木模受到的侧压力为：由F=0.22γc（200/T+15）β1β2v1/2取β1=β2=1.0则F=0.22×24×200/35×1×1×1.81/2=40.48KN/m2F=γcH=24×2.5=60KN/m2取二者中的小值,F=40.48KN/m2作为对模板侧压力的标准值,考虑倾倒时混凝土产生的水平荷载标准值4KN/m2,分别取荷载分项系数1.2和1.4。则作用于模板的总荷载设计值为：q=40.48×1.2+4×1.4=54.18KN/m2。⑵验算：①模板验算：强度验算：（取1m高模板计算）则q1=54.18×1=54.18KN/m模板的厚度为19mm，则W=1000×192/6=60167mm3，I=1000×193/12=571583mm4一般按三跨连续梁考虑Mmax=0.1q1l2=0.1×54.18×0.252=0.339KN.m则σ=Mmax/W=0.339×106/60167=5.63N/mm2＜13N/mm2满足刚度验算：刚度验算采用标准荷载，且不考虑振动荷载作用，则q2=40.48×1=40.48KN/m则挠度ω=q2l4/150EI=40.48×2504/150×9×103×571583=0.20mm＜[ω]=250/400=0.625mm满足②内楞验算：用50×100mm方木作内楞则E=50×1003/12=4.17×106mm4W=50×1002/6=83333mm3，外钢楞间距为500mm。强度验算：内钢楞承受荷载按三跨连续梁考虑q3=54.18×0.25=13.545KN/mM=0.1q3l2=0.1×13.545×0.52=0.339KN.m第6页共15页则σ=M/W=0.339×106/83333=4.07N/mm2＜fm=13N/mm2满足刚度验算：q2=40.48×0.25=10.12KN/m挠度ω=q2l4/150EI=10.12×5004/150×9×103×4.17×106=0.11mm＜[ω]=500/400=1.25mm满足③对拉螺栓验算一个螺栓承受的集中力（拉力）N=54.18×0.5×0.5=13.55KN而每根螺栓承受拉力允许值[N]=Af=π×62×215=24316N=24.32KN＞N=13.55KN故满足楼板模板计算：板底模采用19mm厚胶合板，立档、木楞用50×100mm方松木，支撑架用φ48×3.5mm钢管。木楞间距为250mm。板底钢管立杆间距1100×1100，水平杆竖向距离＜1.5m，板厚按130计。⑴、荷载计算：楼板荷载标准值：（取1m宽计算）模板及配件自重：0.3×1=0.3KN/m新浇混凝土自重：24×0.13=3.12KN/m楼板钢筋自重：1.1×0.13×1=0.14KN/m施工人员及施工设备荷载：2.5×1=2.5KN/m则楼板荷载设计值q=1.2（0.3+3.12+0.14）+1.4×2.5=7.78KN/m⑵、模板验算（按五跨等跨连续梁计算）强度验算Mmax=0.105ql2=0.105×7.78×0.252=0.0511KN.MW=bh2/6=1000×192/6=60166.7mm3则σmax=Mmax/W=0.0511×106/60166.7=0.85N/mm2＜13N/mm2满足要求刚度验算：ω=kwql4/100EI式中取kw=0.967I=bh3/12=1000×193/12=5.72×105mm4代入上式，有第7页共15页ω=0.967×7.78×2504/100×9.5×103×5.72×105=0.054＜[ω]=250/400=0.625满足要求⑶、木楞验算：强度验算：q=7.78×0.25=1.95KN/mMmax=0.125ql2=0.125×1.95×1.12=0.29KN.mW=50×1002/6=83333mm3则σmax=Mmax/W=0.29×106/83333=3.54N/mm2＜13N/mm2满足刚度验算：q=(0.3+3.12+0.14+2.5)×0.25=1.52KN/mω=kwql4/100EI取kw=0.990，E=9.5×103I=50×1003/12=4.17×106mm4则ω=0.990×1.52×11004/100×9.5×103×4.17×106=0.56mm＜[ω]=1100/400=2.75mm满足⑷、立杆验算横杆验算：为方便计算，按受三个集中力（等距）简支梁计算（此计算方法是偏安全的）强度验算：F=1.95×1.1/2+0.05×0.1×1.1×4/2=1.084KNMmax=Fl/2=1.084×1.1/2=0.596KN.m则σmax=Mmax/W=0.596×106/5080=117.4N/mm2＜215N/mm2可刚度验算：ω=19Fl3/384EI=19×1.084×103×11003/384×2.1×105×12.19×104=2.79mm＜[ω]=3mm可按简支计算满足，则固支亦满足立杆验算：每根立杆承受荷载为：1.1×1.1×7.78+1.1×38.4×10-3/2+5×0.05×0.1×1.1×4/2=9.49KN查表得[N]=12.4KN＞9.49KN满足梁模板计算：梁截面选400×700为例（梁长7.0m,假定离地4.0m）。模底板楞木间距为250mm，楞木支撑在钢管脚手支架上，侧模板立档间距400mm，木材料用向松，fc=10N/mm2，fv=1.4N/mm2，fm=13N/mm2，E=9.5×103N/mm2，混凝土重度γc=25KN/m3。第8页共15页⑴、底板计算（底板用19mm胶合板，重度为4KN/m3）：①强度验算：底板承受标准荷载：底模板自重：4×0.019×0.4=0.03KN/m混凝土自重：25×0.4×0.7=7KN/m钢筋自重力：1.5×0.4×0.7=0.42KN/m振捣混凝土荷载：2.0×0.4×1=0.8KN/m总竖向设计荷载q=（0.03+7+0.42）×1.2+0.8×1.4=10.06KN/m梁长7.0m，考虑中间设一接头，按四跨连续梁计算，按最不利荷载布置:查表得：Km=-0.121;Kv=-0.620;Kw=0.967;Mmax=Kmql2=-0.121×10.06×0.252=-0.0761KN.mW=400×192/6=24067mm3则σmax=Mmax/W=0.0761×106/24607=3.1N/mm2＜13N/mm2可②剪应力验算：V=Kvql=0.620×10.06×0.25=1.56KN则剪应力τmax=3V/2bh=3×1.56×103/（2×400×19）=0.31N/mm2而fv=1.4N/mm2＞τmax=0.31N/mm2满足③刚度验算：刚度验算时按标准荷载，同时不考虑振动荷载，故q=0.03+7+0.42=7.45KN/m由式ωA=kwql4/100EI有ωA=0.967×7.45×4004/（100×9.5×103×400×193/12）=0.85mm＜[ω]=400/400=1mm满足⑵、侧模板计算：①侧压力计算设T=20℃，V=2m/h,β1=β2=1，则F=0.22γct0β1β2v1/2=0.22×25×（200/35）×1×1×21/2=44.45KN/mm2F=γcH=25×0.7=17.5KN/mm2第9页共15页取二者较小值17.5KN/mm2计算②强度验算立档间距为400mm，设模板按四跨连续梁计算，同时知梁底模板厚19mm。梁侧模承受倾倒混凝土时产生的水平荷载4KN/mm2和新浇筑混凝土对模板的侧压力。设侧模板宽度为200mm，作用在模板上下边沿处，混凝土侧压力相差不大，可近似取其相等。设计荷载为：q=(17.5×1.2+4×1.4)×0.2=5.32KN/m弯矩系数与模板底板相同Mmax=Kmql2=-0.121×5.32×0.42=-0.103KN.mW=bh2/6=200×192/6=12033mm3则σmax=Mmax/W=0.103×106/12033=8.56N/mm2＜fm=13N/mm2满足③剪力验算剪力V=Kvql=0.62×5.32×0.4=1.32KN则剪应力τmax=3V/2bh=3×1.32×103/2×200×19=0.52N/mm2fv=1.4N/mm2＞τmax=0.52N/mm2满足④刚度验算刚度验算不考虑振动荷载，其标准荷载为：q=17.5×0.2=3.5KN/m则ωA=kwql4/100EI=0.967×3.5×4004/(100×9.5×103×200×193/12)=0.