热力系统计算模板

计算原始资料:1.汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：pe=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=16.7MPa，t0=537℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：prh=3.23MPa，trh=537℃冷段：pˊrh=3.56MPa，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力pc=4.4/5.39MPa，排汽比焓：hc=2333.8KJ/Kg。2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1回热加热系统原始汽水参数项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压力pˊjMpa5.893.591.60.740.3050.130.070.022抽汽比焓hjKJ/Kg31333016331731082913275026502491抽汽管道压损δpj%33333333水侧压力pwMpa20.120.1200.711.7241.7241.721.724加热器上端差δt℃-1.70002.82.82.82.8抽汽温度twj℃380.9316429323223.213788.52.8加热器下端差δt1℃5.55.55.55.55.55.55.5（2）最终给水温度：tfw=274.1℃；（3）给水泵出口压力：ppu=20.13MPa，给水泵效率：ηpu=0.83；（4）除氧器至给水泵高差:Hpu=21.6m（5）小汽机排汽压力：pe，xj=6.27MPa；小汽机排汽焓：hc，xj=2422.6KJ/Kg3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井2027-17.3／541／541；（2）额定蒸发量:Db=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力pb=20.13MPa;额定再热蒸汽压力pr=20.13MPa；（4）额定过热气温tb=541℃额定再热气温tr=541℃；（5）汽包压力pdu=20.13MPa；（6）锅炉热效率：ηb=92.5%。4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失δp1=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%（2）轴封加热器压力psg=98KPa，疏水比焓：hd，sg=415KJ/Kg（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表1-2（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表1-3（5）汽轮机机械效率ηm=0.985，ηg=0.99（6）补充水温度tma=20℃（7）厂用电率：ε=0.07；（六）简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失；（2）忽略凝结水泵的介质比焓升。二、热系统计算（一）汽水平衡计算1.全厂补水率αma全厂汽水平衡如图所示，各汽水流量见表1-3.将进出系统的各流量用相对量α表示。由于计算前汽轮机进汽量D0为未知，故预选D0=1848840Kg／h进行计算。全厂工质渗漏系数αL=DL/D0=30000/1848840=0.01622锅炉排污系数αbl=Dbl/D0=10000/1848840=0.005408其余各量经计算为厂用汽系数αpl=0.01081减温水系数αsp=0.02974暖风器疏水系数αnf=0.01893由全厂物质平衡补水率αma=αpl+αbl+αL=0.01081+0.005408+0.01622=0.032442.给水系数αfw由图可知：1点物质平衡αb=α0+αL=1+0.01622=1.016222点物质平衡αfw=αb+αbl-αsp=1.01622+0.005408-0.02974=0.99193.各小汽流量系数αsg，k按预选的汽轮机进汽量D0和表1-2的原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽流量的流量系数，填于表1-2中。（二）汽轮机进汽参数计算1.主蒸汽参数由主汽门前压力p0=16.7MPa，温度t0=537℃，查水蒸气性质表，得主蒸汽比焓值：h0=3394.4KJ/Kg。主汽门后压力p‘0=（1-δp1）p0=（1-0.04）*16.7=16.032MPa由p‘0=16.032MPa，h’0=h0=3394.4KJ/Kg，查水蒸气性质表，得主汽门后气温t‘0=534.2℃2.再热蒸汽参数由中联门前压力prh=3.234MPa，温度trh=537℃查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值：hrh=3536.6KJ/Kg中联门后压力p‘rh=（1-δp2）prh=（1-0.02）*3.234=3.169MPa由p‘rh=3.169MPa，h‘rh=hrh=3536.6KJ/Kg，查水蒸气性质表，得中联门后再热气温t‘rh=536.7℃（三）辅助计算1.轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓hsg。计算详见表1-42.均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓hjy。计算详见表1-53.凝汽器平均压力计算由ps1=4.40KPa，查水蒸气性质表，得ts1=30.54℃由ps2=5.39KPa，查水蒸气性质表，得ts2=34.24℃凝汽器平均温度ts=0.5*（ts1+ts2）=32.44℃查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力ps=4.9KPa（四）各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1加热器压力p1p1=（1-Δp1）p‘1=（1-0.03）*5.894=5.717MPa式中p‘1——第一抽汽口压力Δp1——抽汽管道相对压损；由p1=5.717MPa，查水蒸气性质表，得加热器饱和温度ts1=272.4℃H1出水温度tw，1：tw，1=ts1-δt=272.4-(-1.7)=274.1℃式中δt为加热器上端差。H1疏水温度td，1：td，1=t‘w，1+δt1=242.3+5.5=247.8℃式中δt1——加热器下端差，δt1=5.5℃t‘w，1——进水温度，℃已知加热器水侧压力pw=20.13MPa，由tw，1=274.1℃，查得H1出水比焓hw，1=1202.1KJ/Kg由t‘w，1=242.3℃，pw=20.13MPa，查得H1进水比焓h’w，1=1050.9KJ/Kg由td，1=247.8℃，p1=5.717MPa，查得H1疏水比焓hd，1=1075.1KJ/Kg至此，高压加热器H1进、出口汽水参数已经全部计算出。按同样计算，可依次计算其余加热器H2～H8的各进、出口汽水参数。将计算结果列于表1-61-6回热加热系统汽水参数计算项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8SG*抽汽压力pˊjMpa5.893.591.60.740.3050.130.070.0222977抽汽比焓hjKJ/Kg31333016331731082913275026502491抽汽管道压损δpj%33333333加热器侧压力pjMpa5.723.491.60.720.2960.1260.070.021气侧压力下饱和温度ts℃272242200166132.6105.988.961.1水侧压力pwMpa20.120.1200.711.7241.7241.721.7241.72加热器上端差δt℃-1.70002.82.82.82.8出水温度tw，j℃274242200166129.8103.186.158.332.8出水比焓hw，jKJ/Kg12021051860699546.4433.3362246.7139进水温度tˊw,j℃242200166130103.186.158.332.7632.2进水比焓hˊw,jKJ/Kg1051868727546433.3361.8245138.8136加热器下端差δt1℃5.55.55.55.55.55.55.55.5疏水温度td,j℃248205175166108.691.663.838.2637.7疏水比焓hd,jKJ/Kg1075878726569455.5383.7268160.2415（五）高压加热器组抽汽系数计算1.由高压加热器H1热平衡计算α1高压加热器H的抽汽系数α1；α1=1d12,w,1fwh-h/h-h，）（hw=4.10759.31320.1/)9.10501.1202(9919.0=0.07293高压加热器的疏水系数αd，1αd，1=α1=0.072932.由高压加热器H2热平衡计算α2、αrh。高压加热器H2的抽汽系数α22,22,1,1,3,2,)(/hddddhwwfwhhhhh）（=5.8773016)5.8774.1075(07289.00.1/)1.8609.1050(9919.0=0.08171高压加热器H2的疏水系数αd，2αd，2=αd，1+α2=0.07271+0.08175=0.1546再热器流量系数αrhαrh=1-α1-α2-αsg,Β-αJ-αsg,L1-αsg,N1-αsg,L-αsg,M1-αsg,M-αsg,N=1-0.07298-0.08175-0.0001444-0.01636-0.001637-0.00004814-0.0003050-0.001859-0.00005463-0.0003456=0.82463.由高压加热器H3热平衡计算α3α3=3,33,,,3,2,2,3,fw)()(/ddksgksgdddhpuwhhhhhhhh）（=1.7407.3317)1.7406.3536(004008.0)1.7405.877(1546.00.1/)7.7241.860(9919.0=0.03848αd，3=αd，2+α3+αsg，k=0.1546+0.03848+0.004008=0.1971(六)除氧器抽汽系数计算除氧器出水流量αc，4αc，4=αfw+αsp=0.9919+0.02974=1.0216抽汽系数α4除氧器的物质平衡和热平衡见图，由于除氧器为汇集式加热器，进水流量αc，5为未知α4=[αc,4（hw,4-hw,5）／ηh-αd,3（hd，3-hw,3）-αsg,L1（hsg,L1-hw,5）-αsg,L（hsg,L-hw,5）-αnf（hnf-hw,5）]/（h4-hw,5）=[1.0216×(726.6-546.4)/1.0-0.1981×(740.1-546.4)-0.001637×(3328.1-546.4)-0.001859×(3016-546.4)-0.01893×(687-546.4)]/(3108.2-546.4)=0.04242(七)低压加热器组抽汽系数计算1.由低压加热器H5热平衡计算α5αc，5=αc，4-αd，3-α4-αsg,L1-αsg,L-αnf=1.0216-0.1981-0.04242-0.001637-0.001859-0.01893=0.7597低压加热器H5抽汽系数α5α5=5,56,5,5,/)(dhwwchhhh=5.4559.29120.1/)3.4334.546(7488.0=0.03496低压加热器H5疏水系数αd，5αd，5=α5=0.034962.由低压加热器H6热平衡计算α6低压加热器H6抽汽系数α6α6=6,66,5,5,7,6,c,5)(/hddddhwwhhhhh）（=.73835.2749)7.3835.455(03446.00.1/)8.3613.433(7488.0=0.0219低压加热器H6疏水系数αd，6αd，6=α6+αd，5=0.0219+0.03496=0.05686.由低压加热器H7热平衡计算α7α7=7,77,6,6,8,7,c,5)(/hddddhwwhhhhh）（=0.2675.2649)0.2677.383(05604.00.1/)4.2458.361(7488.0=0.03396低压加热器H7疏水系数αd，7αd，7=α7+αd，6=0.03396+0.05604=0.0908254.由低压加热器H8热平衡计算α8α8=8,88,7,7,sg,8,c,5)(/hddddhwwhhhhh）（=.2160.12491).2160267(08988.00.1/)2.7138.4245(7488.0