181采区整定计算

181采区整定计算一、负荷统计采区设备额定功率Pe(KW)额定电压Uc(V)台数设备名称设备型号潜水泵5.56601绞车JYB-40*1.25556602双速绞车556601移动压风机MLGF20/8-132G756601耙岩机PC6U176601局扇FBDN05.0/2*7.57.56601绞车456601局扇FBDN05.0/2*5.55.56601装载闸门2.26601皮带运输机DSJ65/10/2*5511011401调度绞车7.566011140V负荷小计357660V负荷小计268.2局专负荷261、采区负荷计算2、变压器容量的校验(1)变压器容量按下式计算：pjxceBCOSKKPS式中：COSφpj—电动机的加权平均功率因数，取0.7；ΣPe—连接到变压器用电设备的总额定容量KW；Kc—采区重合系数，取1；Kx—需用系数；SB—变压器的计算需用容量KVA。需用系数计算公式edPPKx6.04.0式中：Pd—容量最大的那台电动机额定功率KW。(2)变压器的容量校验计算KS11-315/6型变压器供采区660V电压等级的所有用电设备，KS11-250/6Kx=0.4+0.6*（75/313.3）=0.54;COSφpj=0.7;Kc=1所有电器设备的电动机功率为：ΣPe＝313.3KWKVACOSKKPSpjxceB2427.0154.03.313根椐计算结果使用一台KS11-315/6变压器，能满足要求。变压器技术参数：额定电流高压30.3A、低压152A（1200V）/264A（690V）损耗：空载760W、负载4800W阻抗电压4﹪，空载电流2.3﹪。下车场KS11-315/6型变压器供移动压风和抽水点的所有用电设备，Kx=0.4+0.6*（132/242）=0.73;COSφpj=0.7;Kc=1所有电器设备的电动机功率为：ΣPe＝242KWKVACOSKKPSpjxceB4.2527.0173.0242根椐计算结果使用一台KS11-315/6变压器，能满足要求。变压器技术参数：额定电流高压30.3A、低压152A（1200V）/264A（690V）损耗：空载760W、负载4800W阻抗电压4﹪，空载电流2.3﹪。移动变电站选择及容量校验KBSJZY-500/6型移变供1111风巷1140V电源总功率为：316.2KW78.02.3162006.04.06.04.0edPPKxCOSφpj=0.7;Kc=1KVACOSKKPSpjxceB3.3537.0178.02.316根椐计算结果选择一台KSGZY-500/6变压器。变压器技术参数：额定电流高压48.2A、低压241A（1200V）/418A（690V）损耗：空载1900W、负载3100W阻抗电压4﹪，空载电流2﹪KBSJZY-1250/6型移变供1813风巷1140V电源总功率为：316.2KW8.07.10795.7186.04.06.04.0edPPKxCOSφpj=0.7;Kc=1KVACOSKKPSpjxceB9.12337.018.07.1079根椐计算结果选择一台KSGZY-1250/6变压器。变压器技术参数：额定电流高压120.3A、低压601A（1200V）/1046A（690V）损耗：空载2700W、负载6100W阻抗电压6﹪，空载电流1.5﹪KBSJZY-630/6型移变供1813机巷1140V电源总功率为：608.4KW6.04.6082006.04.06.04.0edPPKxCOSφpj=0.7;Kc=1KVACOSKKPSpjxceB5.5217.016.04.608根椐计算结果选择一台KSGZY-630/6变压器。变压器技术参数：额定电流高压60.6A、低压303A（1200V）/527A（690V）损耗：空载2100W、负载4000W阻抗电压5﹪，空载电流2﹪局扇专供变压器校验选用KS11-100/6型变压器76.037226.04.06.04.0edPPKxCOSφpj=0.7;Kc=1KVACOSKKPSpjxceB2.407.0176.037故变压器满足要求。二、高压电缆校验动力高压电缆校验1)、负荷的计算（ＳＰ）KVACOSKKPSpjxceP14657.016.02.17092）、按持续允许电流初选电缆截面A97.140631465U3SIepa式中Ia—持续工作电流A；Ue—额定电压V；Sp-负荷计算容量KVA。因现有高压电缆为MYJV22-3×50型矿用高压电缆，其载流量:193A＞140.97A，能满足要求。3）、按电压损失校验电缆截面查表得6KV铜芯50mm2电缆每兆瓦公里负荷矩损失百分数为K=1.368%,电缆长度L=1KM,负荷P＝1709.2kw,该电缆中的电压损失为：ΔU%=KPL=1.368%×1709.2KW×1×10-3=2.34%7%(合格)电压损失未超过电压损失规定值，选用MVV22-3×50电缆满足电压降的要求。4）、按电缆短路时的热稳定条件校验电缆截面：2)3(min88.1113425.03185mmCtIAjd式中：Amin-电缆最小截面，mm2;Id(3)-主变电所母线最大运行方式时的短路电流，A；tj-短路电流，假想时间，S；t取0.25S；C-热稳定系数；C查表取134；故选用MVV22-3×50型电缆能满足短路故障时的热稳定要求．同理校验局专MVV22-3×35型电缆能满足使用要求。三、低压电缆的校验电缆型号表1、按持续允许电流校验电缆截面：①橡套电缆长时允许负荷电流如下：芯线截面mm24610162535507095长期允许电流A36466485113138173215260②向单台或两台电动机供电的电流计算，其实际工作电流可取电动机额定电流或两台电动机额定电流之和向三台以上（包括三台）电动机供电的电流可按下式计算：A、供1813风巷干线电缆：干线选用MYYV23×50+1×16型电缆，电缆流过的电流：In=88.96A148A，故选择合格，同时满足继电保护要求.B、660V立巷动力负荷电缆选择a、干线A08.927.06603108.1226.0cosU310PKI3pje3exn92.08A＜173A故选用MY3*50+1*16型电缆，能满足使用要求。b、支线中二电缆选用MY3*35+1*16型电缆A65.887.06603102.1186.0cosU310PKI3pje3exn88.65A＜138A故选用MY3*35+1*16型电缆，能满足使用要求。②按正常运行时的电压损失确定电缆截面：电压损失有三部分组成，既变压器的电压损失，ΔUB；干线电缆中的电压损失，ΔUG；支线电缆中的电压损失，ΔUZ。总电压损失为：pjxeUKPIncos3103AUKPInpjxe96.887.060003105.10786.0cos31033ΔU=ΔUB+ΔUG+ΔUZ660V供电系统中允许电压损失96V。即：ΔUY=U2e-0.9Ue=690-0.9×660=96V1140V供电系统中允许电压损失174V。即：ΔUY=U2e-0.9Ue=1200-0.9×1140=174VA、在660V供电系统中，允许电压损失按选择线路最长，容量最大的采面顺槽线路来校验。变压器的电压损失计算ΔUB％=ΣSＢ/Se(Ur%cosφpj+Ux％sinφpj)式中：ΣSＢ—变压器二次侧实际负荷容量之和，KVA；Se—变压器额定容量；Ur%—变压器额定负荷时，电阻压降百分数；Ux％—变压器额定负荷时，电抗压降百分数。10%edSpUr式中：Pd—变压器短路损耗。22%)(%)(%rdxUUU式中：Ud%—变压器额定负荷时,阻抗压降百分数。100%2BeBUUU式中：U2e—变压器二次侧额定电压。对KS11-250/6型变压器的电压损失为β＝03.12503.258SeSBKBSG-500/6型变压器短路损耗Pd=4800W,变压器额定负荷时，阻抗压降百分数Ud%=4。取cosψpj=0.6,sinψpj=0.8Ur%=92.125010480010edSP51.392.14%%%2222rdxUUUΔUB％=β(Ur%cosφpj+Ux％sinφpj)=1.03×（1.92×0.6＋3.51×0.8）=4.08100%2BeBUUU=690×V15.2810008.4干线电缆中的电压损失值的计算ΔUG=GeGxeSULKP310式中：SG--干线电缆导线截面，mm2；LG--干线电缆长度，m；ΣPe--电缆负荷的总额定功率，KW；γ--电导率m/Ωmm2。ΔUG=GeGxeSULKP310=V77.0706605.4210106.08.2523支线电缆中的电压损失值的计算ΔUZ=dZeZfZSULKP310式中：SZ—电缆导线截面，mm2；LZ—支线电缆长度，m；PZ—电动机的额定功率，KW；Kf—负荷率；ηd—电动机效率。ΔUZ=dZeZfZSULKP310＝96.3289.0356605.42104001723VΔU=ΔUB+ΔUG+ΔUZ＝4.08＋0.77＋32.96=37.81V即：ΔU=37.81VΔUY=96V故材料立巷的电缆选择合格。B、掘进机1140V供电系统中，允许电压损失选择线路最长，容量最大的1813风巷线路校验对KSGZY-1250/6型变压器的电压损失为β＝863.012505.1078SeSBKSGZY-1250/6型变压器短路损耗Pd=8400W,变压器额定负荷时，阻抗压降百分数Ud%=6.5。取cosψpj=0.7,sinψpj=0.714Ur%=67.0125010840010edSP53.667.05.6%%%2222rdxUUUΔUB％=β(Ur%cosφpj+Ux％sinφpj)=0.863×(0.67×0.7＋6.53×0.714)=4.43100%2BeBUUU=1200×V16.5310043.4支线电缆中的电压损失值的计算ΔUZ=dZeZfZSULKP310＝V6.447.09511405.421020015.7183ΔU=ΔUB+ΔUZ＝53.16＋44.6=97.76V即：ΔU=97.76VΔUY=174V故：1140V供电系统，初选电缆截面也都合格。D、局扇专供660V供电系统中，允许电压损失按选择线路最长，容量最大的局扇线路来校验。变压器的电压损失计算ΔUB％=ΣSＢ/Se(Ur%cosφpj+Ux％sinφpj)式中：ΣSＢ—变压器二次侧实际负荷容量之和，KVA；Se—变压器额定容量；Ur%—变压器额定负荷时，电阻压降百分数；Ux％—变压器额定负荷时，电抗压降百分数。10%edSpUr式中：Pd—变压器短路损耗。22%)(%)(%rdxUUU式中：Ud%—变压器额定负荷时,阻抗压降百分数。100%2BeBUUU式中：U2e—变压器二次侧额定电压。对KS11-100/6型变压器的电压损失为β＝44.010044SeSBKS11-100/6型变压器短路损耗Pd=2000W,变压器额定负荷时，阻抗压降百分数Ud%=4。取cosψpj=0.6,sinψpj=0.8Ur%=210010200010edSP95.36.04%%%2222rdxUUUΔUB％=β(Ur%cosφpj+Ux％sinφpj)=0.44×（2×0.6＋3.95×0.8）=2.12100%2BeBUUU=690×V63.1410012.2干线电缆中的电压损失值的计算ΔUG=GeGxeSULKP310式中：SG-