塔吊施工方案doc

----------房地产开发有限公司塔吊施工方案-----建设集团有限公司二0一一年--月--日施工组织设计（施工方案）报审表施表7.1共页第页工程名称--------房地产开发有限公司施工单位编制单位现报上------塔吊工程施工方案文件,请予以审查。主编编制人工程项目部/专业分包施工（盖章）技术负责人审核单位总承包单位审核意见；2011年月日总承包单位（盖章）审核人审批人审查单位监理审查意见；监理审查结论；□同意实施□修改后报□重新编制监理单位（盖章）专业监理工程师日期总监理工程师日期设计院意见2011年月日塔吊基础施工组织设计一．编制说明：-------#楼，位于-----------之间，全设有地下室，--------商业、幼儿园、层高均为3～33层，以上均为框剪结构。本工程±0.000m相当于罗零标高----m，自然地坪为相对标高0.250。根据本工程建筑物分布特点及周边环境情况，塔吊共6部，现场计划在------#楼侧各安装一台QT80（TC5613-6）型的塔吊。型根据厂家塔吊基础施工方案如下；二．塔吊基础设计：1，根据岩土工程勘测报告，塔吊基础采用桩基持力，桩基采用ø500A型（壁厚125ｍｍ）预应力管桩，8#、15#楼塔吊桩持力层为圆砾层，桩尖进入持力层1ｍ，基础承台标高为-3000MM。5#、6#、8#、11#、楼基础承台标高为地下室底板底下300MM。报告提供的单桩竖向承载力设计为F=1640KN，5#、6#、8#、11#、15#楼桩位布置见附图，因施工需要基础承台应离开地面且塔吊使用要求基础具备抗剪能力，故在管桩上6ｍ长的管芯空间插入钢筋笼（主筋6Ф22，长6.5ｍ,箍筋ø6.5@200,加劲箍ø14@200）管芯灌C35微膨胀混凝土，抗拔桩桩进入承台500mm。2，塔吊基础加厚至1420mm、承台宽度为5500mm，承台混凝土采用C35。3，塔吊基础承台钢筋以说明为主，部分变更如下：（1）底层双向钢筋遇桩部分改为弯起筋。（详见附图）（2）上下两层双向钢筋间距改为150mm。（3）拉筋遇桩部分间距改为150mm，桩四周均设，其余部分为450mm。（4）塔吊基础承台底做100mm厚混凝土垫层，100mm厚砂石垫层。（5）塔吊基础位置（详见附图）二、施工方案：1、施工顺序：土方开挖→砍桩灌芯→砂石垫层→混凝土垫层→承台模板→承台钢筋→塔吊预埋件→承台混凝土施工。2、施工注意事项：（1）土方开挖标高要准确。（2）灌芯混凝土要采用微膨胀混凝土。（3）塔吊基础预埋件位置要准确。三、塔吊基础位置平面图：详见附图四、塔吊使用范围为欣隆盛世。附录：塔吊基础计算一、计算依据：根据厂家提供的塔机力学性能、地质报告及现行设计规范进行塔吊基础承台板的计算，预应力管桩技术参数，塔吊基础桩计算不在本次计算。二、数据：平面布置位置详附件，塔吊主要部件重量如下表:序号名称重量（kg）序号名称重量（kg）1平衡臂191510吊钩2242起重机构（包括电机）171311载重小车及牵引机构4513塔顶136112爬升架36374平衡臂拉杆16913下支座16625司机室36914上支座10516起重臂拉杆105615回转机构及塔身12927起重臂470016附着架（4×114）4568平衡重1270017电气设备2009力矩限制器14.518塔身｛1074×（120.4÷2.8）＝46182｝即塔吊自重(包括压重)F1=83292.5100080665.9816.82kN,最大起重荷载F2=84.5880665.96kN塔吊倾覆力距M=1530kN.m,塔吊起重高度H=120.4m,塔身宽度B=1.645m基础设计概况：承台混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.50mPHC预应力管桩直径d=0.50m,桩长约18m,单桩承载力2640KN（特征值）。桩间距a=3.50m,承台厚度Hc=1.42m承台配筋为B20@165双向双层，基础埋深D=0.00m承台配筋图如下：二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1.塔吊自重(包括压重)F1=816.82KN2.塔吊最大起重荷载F2=58.84kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=1050.79kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×1530=2142kN.m三.矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算AAxy图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算MZF----基础顶面所受垂直力Fh----基础顶面所受水平力M----基础所受倾翻力矩MZ----基础所受扭矩塔吊基础受力示意图FhFM。1.桩顶竖向力的计算i依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1050.79kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×5.50×5.50×1.42+20×5.50×5.50×0.00)=1288.68kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取2142kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.90m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(1050.79+1288)/4+2142×1.90/(4×1.902)=866.54kN。由于基础桩按工程桩要求施工，单桩承载力（特征值）为2400kN＞866.54kN，所以，桩基承载力满足要求。2.矩形承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条。其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.13m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=544.54kN/m2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×544.54×1.13=1230.66kN.m。四、矩形承台截面主筋的计算i依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho──承台的计算高度Hc-50.00=1420-50=1370mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：αs=1230.66×106/(1.00×16.70×5500.00×1370.002)=0.007；ξ=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；γs=1-0.007/2=0.997Asx=Asy=1230.66×106/(0.997×1370.00×300.00)=3003.32mm2。按设计的基础承台配筋为B20@165双向双层（As＝10676mm2）3003.32mm2,满足要求.（结合选定厂家提供的基础承台配筋图）五、矩形承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=866.54kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00；bo──承台计算截面处的计算宽度，bo=5500mm；ho──承台计算截面处的计算高度，ho=1370mm；λ──计算截面的剪跨比，λx=ax/ho，λy=ay/ho，此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处至x,y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=1127.00mm，当λ0.3时，取λ=0.3；当λ3时,取λ=3，满足0.3-3.0范围；在0.3-3.0范围内按插值法取值。得λ=0.97；β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.10；fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S──箍筋的间距，S=150mm。则，1.00×866.24kN=866.24kN≤0.10×300.00×5500×1370=226×106N；经过计算,承台满足抗剪要求！六、抗倾覆验算1、根据《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）中3.2.3条，为防止塔机倾覆需满足以下条件：4bGFHheMtMt----作用于塔身的不平衡力矩；H-----作用于基础的水平力；h-----整体基础高度；F-----作用于基础顶面的竖向力；G-----基础自重；b-----基础宽度。即06.167.212418.22525.55.542.12579.105042.1792142eb/4=5.5/4=1.38符合要求2、根据上图所示，可得：○1倾覆力矩mkNHFMMh.18.225442.1792142倾○2单桩抗拔力特征值计算GRpkisiaipalqu（DB33/1001-2003）（9.2.7-1）＝1974+94.2＝2068knisiaiplqu＝3.14×0.5×(0.5×12×5+0.6×60×2+0.7×55×9.5+0.7×90×13.5)＝1974knGpk＝（π×0.252-π×0.152）×30×25＝94.2kN○3抗倾覆力矩i'b22)(aRaGFM抗