高大模板支架施工方案(论证通过)

高支模施工方案1一、高支模施工方案1.支模采用的主要材料⑴钢管：Ф48×3.5mm；⑵枋木：80mm×80mm×2000mm、80mm×80mm×1200mm；⑶胶合板：915mm×1830mm×18（4）用脚手架配套底托，垫板尺寸为100×100×18mm。2.南向门厅楼板模板⑴、楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架。⑵、所有楼板支撑体系均采用脚手架跨距@900mm，排距为900m，最上层木枋为50×100mm@450，高度1000mm以上大梁跨距为450mm，排距为450mm，脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆离柱脚200～300mm处，以后每隔1.8m设一道。楼板模板支模示意图如下：3.南向门厅梁模板⑴、梁底模和侧模采用18mm厚夹板，梁底支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架。⑵、所有梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是900，根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。每隔1.8米纵横水平拉杆各一道，以保证整个支撑体系的稳定性。⑶、采用50×100mm木枋作为梁的水平支撑。上层木枋（直接承托梁底模板的木枋）为50×100mm，间距300mm；侧模加竖向100mm(宽)×50距500mm的木方。⑷、跨度L4m的肋承梁，应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁模板支模方法详见“模板高支模大样图”。高支模施工方案2扫地杆底托模板高支模大样图底托调节螺丝钢管水平连结杆80*80@120080*80木枋80*80木枋18夹板18夹板木枋垫木木枋80*80木枋@300@1200斜撑木板门式架@900驳接件顶托调节螺丝80*80@450三、高支模计算㈠门厅雨篷楼板支模计算1.计算的已知条件梁侧、梁底、和楼面模板均采用18mm厚夹板，承托梁底模板的木枋采用50×100mm木枋，间距300mm，楼面模板的楞木也采用50×100mm木枋，木枋间距为450mm。门厅圆弧梁底脚手架跨距是450mm；楼板模板架支撑跨距是900mm，间距900mm。楼板模板标准荷载值①模板自重0.018×5＝0.090kN/m2②新浇混凝土重：24×0.15=3.60KN/m2③楼板钢筋1.1×0.15=0.165KN/m2④施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2为集中荷载时取2.5KN⑤振捣砼荷载2.0KN/m2高支模施工方案32、楼板模板设计（1）楼板模板强度计算计算简图如“计算简图1”示(间距为450)q450450450450计算简图1荷载设计值q1=[1.2×(①+②+③)+1.4×(④+⑤)]×1=[1.2×(0.090+3.60+0.165)+1.4×(2.5+2.0)]×1=11.926KN/mq2=[1.2×(①+②+③)+1.4×⑤]×1=[1.2×(0.090+3.60+0.165)+1.4×2.0]×1=7.426KN/mKm=0.077剪力系数-0.607,挠度系数Kω=0.632KFm=0.169剪力系数KFV=-0.661,挠度系数KFω=1.079Ⅰ.则当施工人员及设备荷载为均布荷载时:M1=Kmql2=0.077×11.926×0.452=0.186KN.mⅡ.则当施工人员及设备荷载为集中荷载时，如下计算简图2:FFFF450450450450计算简图2M2=Kmq2l2+KFmFl=0.077×7.426×0.452+0.169×2.5×0.45=0.306KN.m取M2进行验算。W=bh2/6=1000×182/6=54000mm2б=M/W=0.306×106/54000=5.665N/mm2[б]=13N/mm2，满足要求。（2）抗剪验算高支模施工方案4V=kvq2l+KFVF=0.607×7.426×0.45+0.661×2.5=3.681KNτ=3v/2bh=(3×3.681×103)/(2×450×18)=0.682N/mm2fv=1.4N/m2满足要求。（3）楼板模板刚度验算荷载标准值qk=1.2×(①+②+③)×1=1.2×(0.090+3.60+0.165)=4.626KN/mI=bh3/12=1000×183/12=486000mm4E=10000N/mm2ωmax=Kωqkl4/100EI=(0.632×4.626×4504)/384×10000×486000=0.014mm[ω]=l/400=500/400=1.25mm满足要求。（4）楼面横楞强度计算木枋间距为450mm计算简图如“计算简图3”示q900900计算简图3强度验算：按二跨连续梁进行计算，查静力学手册得：均布荷载作用计算系数：Km=-0.125KV=-0.625KW=0.521q1=11.926×0.45=5.367KN/m木枋自重均布荷载：选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036KN/mM=Kmq1l2+Kmq2l2=0.125×(5.367+0.036)×0.92=0.547KN.mw=bh2/6=50×1002/6=83333.3mm3M/w=0.547×106/83333.3=6.564N/mm2[б]=13N/mm2满足要求。抗剪验算V=KVql=0.625×(5.367+0.036)×0.9=3.039KNT=3V/2bh=3×3.039×103/2×50×100＝0.912N/mm2〈1.4N/mm2满足要求。挠度验算荷载不包括振捣荷载，则I=bh3/12=50×1003/12=4166667q3=1.2×(0.090+3.60+0.165)×0.45=2.082KN/mω=KWql4/100EI=0.512×2.082×9004/100×10000×416667=1.679mm高支模施工方案5〈l/400=900/400=2.25mm.满足要求。（5）楼面纵楞强度计算FFq900900计算简图4荷载计算每一根横楞传到纵楞的集中力设计值是F=3.039KN强度计算按二跨连续梁进行计算，查静力学手册得：均布荷载作用计算系数：Km=-0.125KV=-0.625KW=0.521集中荷载作用计算系数：KM=-0.188KV=-0.688KW=0.911mKNlqKFlKMmM518.09.0036.0125.09.0039.3188.0222W=83333.3mm3б=M/w=（0.518×106）/83333.3=6.216N/mm2[б]=13N/mm2满足要求。抗剪验算v=KVF=0.688×3.039=2.091KNτ=3v/2bh=(3×2.091×103)/(2×50×100)=0.627N/mm2fv=1.4N/mm2满足要求。挠度验算荷载不包括振捣荷载，则p=q3b/2=2.082/2=1.041KNmmlmmEIFlK25.24009004001660.041666671000010090010041.1911.0100333满足要求。高支模施工方案63、脚手架力杆稳定性验算由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001可知力杆〈1〉荷载计算①钢管架综合自重合计：=1.328KN②模板自重0.018×5＝0.090kN/m2×(0.9×0.9)=0.073KN③新浇混凝土重：24×0.15=3.60KN/m2×(0.9×0.9)=2.916KN④楼板钢筋：1.1×0.15=0.165KN/m2×(0.9×0.9)=0.134KN⑤施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2×(0.9×0.9)=2.025KN⑥施工振动荷载:2KN/m2×(0.9×0.9)=1.62KN〈2〉立杆轴心力设计值N由于施工进度快，本层楼板结构施工完毕后立即进行上层结构施工，而本层楼板混凝土尚未完全达到设计强度，故该楼模板支撑结构还需承受部分上层结构荷载，上层荷载取本层支顶荷载的一半。N＝1.2×1.5×(①+②+③+④)+1.4(⑤+⑥)＝1.2×1.5×(1.328＋0.073+2.916＋0.134)+1.4×(2.025+1.62)＝13.115KN〈3〉力杆稳定承载力设计值计算：钢管立柱选用ф48×3.5mm，其净截面面积A＝489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001可知：б＝N/фA≤【f】＝13115/0.586×489=45.767N/mm2≤205N/mm2故脚手架间距900mm的稳定性满足要求。㈡大梁模板设计1.大梁模板计算根据设计图纸，该高支模最高位置梁截面为400×3900mm，梁模板采用18mm厚夹板,支顶间距450mm，梁底中间加钢管支顶间距900mm，侧模加竖向50×100mm木枋间距300mm，梁穿φ14@500×600对拉螺栓，梁底横楞为间距150mm的50×100mm木枋，纵楞为两条50×100mm，木枋。⑴.底模板验算q150150150150150150高支模施工方案7计算间图5〈1〉荷载计算①模板自重0.40×0.018×6=0.018KN/m②新浇混凝自重3.9×0.40×24=37.44KN/m③钢筋自重3.9×0.40×1.5=2.34KN/m④施工振捣荷载2×0.400=0.800KN/m⑤施工人员及设备荷载:0.4×2.5=1.00KN/m(均布荷载)F=2.5KN(集中荷载)Ⅰ.当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时:总竖向荷载q1=(①+②+③)×1.2+1.4×(④+⑤)=(0.018+37.44+2.34)×1.2+1.4×(0.800+1.00)=49.998KN/mⅡ.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:总竖向荷载q2=(①+②+③)×1.2+1.4×④=(0.018+37.44+2.34)×1.2+1.4×（0.800）=48.878KN/m〈2〉强度验算按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：均布荷载计算系数：Km=0.077剪力系数KV=-0.607,挠度系数Kω=0.632集中荷载计算系数：KmF=0.169剪力系数KV=-0.661,挠度系数Kω=-0.446则M1=Kmq1l2=0.077×49.998×0.152=0.087KN.mM2=Kmq2l2+KmFFl=0.077×48.878×0.152+0.169×2.5×0.15=0.148KN.m取M2进行验算。W=bh2/6=400×182/6=21600mm3б=M/W=(0.148×106)/21600=6.854N/mm2[б]=13N/mm2满足要求。〈3〉抗剪验算V=kvq2l+kvF=0.607×48.878×0.15+0.661×2.5=6.102KNτ=3v/2bh=(3×6.102×103)/(2×400×18)=1.271N/mm2fv=1.4N/m2满足要求。〈4〉挠度验算q=1.2×(①+②+③)=1.2×(0.018+37.44+2.34)=47.758KN/m胶合板的弹性模量取E=9000N/mm2ω=Kω×(ql4/100EI)=0.632×[47.758×1504/(100×9000×400×183/12)]=0.276mm[ω]=l/400=400/400=1.00mm满足要求。〔2〕梁底模板下横楞计算(150mm)计算简图如“计算简图10”示:高支模施工方案8300400300计算间图6〈1〉荷载计算①模板自重：0.15×0.018×5=0.014KN/m②新浇混凝土自重:0.15×3.9×24=14.04KN/m③钢筋自重:0.15×3.9×1.5=0.878KN/m④施工振捣荷载:0.15×3.9=0.585KN/m⑤施工人员及设备荷载0.15×2.5=0.375KN/m总竖向荷载：q1=1.2×(①