溷凝土课程设计

混凝土结构课程设计学生姓名：马瑞学号：200807152044指导教师：蒋翠香所在学院：理学院专业：工程力学2010年5月-I-目录1、设计资料..................................................12、板的设计..................................................12.1荷载...................................................22.2内力计算...............................................32.3正截面承载力计算.......................................43、次梁的设计................................................53.1荷载...................................................53.2内力计算...............................................63.3截面承载力计算.........................................74、主梁的设计................................................94.1荷载...................................................94.2内力计算..............................................104.3截面承载力计算........................................134.4主梁吊筋计算..........................................15混凝土结构课程设计-1-1.设计资料本设计为设计任务书上对应学号为44的设计。对象为某多层厂房，采用内框架结构，边柱为砖墙，楼盖采用钢筋混凝土现浇单项板肋梁楼盖，楼面活荷载标准值为6.02/kNm，楼面梁格布置1274407800LLmmmm,如图1。楼面层为水泥花砖地面（砖厚25mm，包括水泥粗砂打底），自重0.652/kNm。板底及梁侧采用15mm厚混合砂浆打底。板深入墙内mm120，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm，柱的截面尺寸为400400mmmm。混凝土采用C25（cf=11.92/Nmm），梁的受力纵筋采用HRB335级钢筋（yf=3002/Nmm），其余采用HPB235级钢筋（yf=2102/Nmm）。图1楼面梁格布置图2.板的设计板按塑性内力重分部方法设计。按刚度条件板厚为，按构造要求，工业房屋楼面的最小厚度为80mm，故取板厚80hmm，取次梁截面高度450hmm，截面宽度200bmm。板的几何尺寸和计算简图见图2。混凝土结构课程设计-2-图2板的几何尺寸及计算简图2.1荷载恒荷载板自重0.08252.02/kNm混凝土结构课程设计-3-楼面面层0.652/kNm天棚抹灰0.01517=0.262/kNmkg=2.912/kNm使用活荷载kq=6.02/kNm荷载组合设计值根据建筑结构荷载规范（GB5009—2001）规定，对于标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3Q，所以有:1.21.31.22.911.36.011.292kkgqgq2/kNm1.351.30.71.352.911.30.76.0kkgqgq=9.38852/kNm取ｇ＋ｑ＝9.932/kNm2.2内力计算取一米宽的板带作为计算单元，各跨的计算的跨度为：中间跨：02.60.202.40nmll边跨：00.200.082.60.122.42222ntmll边跨与中间跨的计算跨度相差：002.422.400.0095102.10故可按等跨连续梁计算反力。混凝土结构课程设计-4-各截面的弯矩计算见表1。表1板的弯矩计算截面边跨中第一内支座中间跨中中间支座弯矩系数1111111161142MgqkNml2111.2922.426.01112111.2922.426.01114.07-4.652.3正截面承载力计算取板的截面有效高度060hmm，各截面的配筋计算见表2。板的配筋图、钢筋表见施工图。表2板的正截面承载力计算截面边跨中第一内支座中间跨中中间支座在平面中的位置○1～○8轴间○1～○8轴间○1～○2○7～○8轴间○2～○7轴间○1～○2○7～○8轴间○2～○7轴间MkNm6.01-6.014.073.256-4.653.7220scMbhf0.1400.1400.0950.0760.01090.0870.5112ss0.9240.9240.950.960.9420.9540ssyMAhf516516340269392309选配钢筋A8@95A8@95A6@80A10@280A6@70A6@90实配钢筋面积(2mm)529529353280404314混凝土结构课程设计-5-3.次梁的设计取主梁的梁高650hmm，梁宽250bmm。次梁的截面尺寸及支撑情况见图3。图3次梁的几何尺寸及支撑情况3.1荷载恒荷载由板传来2.912.67.566/kNm次梁自重250.2(0.450.08)1.85/kNm梁侧抹灰17(0.450.08)20.0150.19/kNm9.606kg/kNm使用活荷载5.02.315.6kq/kNm荷载组合设计值1.21.31.29.6061.315.631.8072kkgqgq/kNm1.351.30.71.359.6061.30.715.627.164kkgqgq/kNm混凝土结构课程设计-6-取25.29gq/kNm3.2内力计算按塑性内力重分布方法计算次梁内力。计算跨度：中间跨：07.440.257.19nllm边跨：00.250.247.440.127.3151.0251.0257.197.36975222nnallmlm边跨和中间跨的计算跨度相差：7.3157.190.018010%7.19故可按等跨连续梁计算内力。剪力计算时跨度取净跨。计算简图如图4所示。图4次梁的计算简图次梁内力计算表3，表4。表3次梁弯矩计算截面边跨中第一内支座中间跨中中间支座混凝土结构课程设计-7-弯矩系数1111111161142MgqkNml2131.80727.315154.7311154.732131.80727.19102.7716-117.45表4次梁剪力计算截面边支座第一内支座(左)第一内支座(右)中间支座剪力系数0.450.60.550.55nVgqlkN0.4531.80727.195113.29151.050.5531.80727.19125.78125.783.3截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面进行计算，其翼缘宽度取二者中的较小值：7.192.4033flbm0.22.42.6fnbbsm故取2.6fbm。判别各跨中截面属于哪一类T形截面，取045035415hmm，则：08026008011.9415928.21154.7322fffchbhfhkNmkNm故属于第一类T形截面。支座截面按矩形截面计算，第一内支座截面，按两排筋考虑，取045060390hmm；中间支座按一排筋考虑，取045035415hmm。次梁正截面承载力计算见表5。表5次梁正截面承载力计算截面边跨中第一内支座中间跨中中间支座MkNm154.73-154.73102.77-117.45混凝土结构课程设计-8-20scMbhf2154730000260041511.90.029215473000020039011.90.4272102770000260041511.90.01928726000020041511.90.287112s0.0290.550b0.6180.35○10.0190.550b0.3470.350.5112ss0.9850.6910.9900.826200()syMAmmhf1547300000.9854153001261.71547300000.8023903001913.91027700000.990415300833.8117.4500000.8264153001142.1选配钢筋3B254B251B20+2B201B28+2B20实配钢筋面积(2mm)147319649421243注：○1的计算大于其限制值，但考虑到钢筋伸入支座对减少受压区高度有利，所以此处不予处理。次梁斜截面承载力计算见表6。表6次梁斜截面承载力计算截面边支座第一内支座(左)第一内支座(右)中间支座()VkN113.29151.05125.78125.78续表600.25()ccbhfN0.251.020041511.9246925V0.251.020039011.9232050V232050V246925V00.7tfbh0.71.2720041573787V0.71.2720039069342V69342V73787V箍筋肢数、直径2A62A62A62A621()svsvAnAmm228.356.656.656.656.6混凝土结构课程设计-9-001.250.7yvsvtfAhsVfbh1.2521056.641579150737871149.71.2521056.639010554069342160.11.2521056.63909667069342212.01.2521056.64159667073787269.5实配箍筋间()smm160160200200次梁配筋见施工图。4.主梁的设计按弹性理论计算主梁内力，不考虑塑性内力重分布。取柱截面尺寸为400400mmmm。主梁的截面几何尺寸与支撑情况如图5。图5主梁几何尺寸及支撑情况4.1荷载恒荷载由次梁传来9.6067.4471.47kN主梁自重（折算为集中荷载）0.25(0.650.08)2.6259.26kN梁侧抹灰（折算为集中荷载）2(0.650.08)2.60.015170.76kN81.49kGkN混凝土结构课程设计-10-使用活荷载15.67.44116.1kQkN荷载组合设计值1.21.31.281.491.3116.1248.72kkGQGQkN1.351.30.71.3581.491.30.7116.1215.75kkGQGQkN取1.281.4997.79GkN1.3116.1150.93QkN4.2内力计算计算跨度如下：中间跨：078007.8cllmmm边跨：00.40.40.377.80.127.8722222nballm00.40.41.0251.0257.80.127.84222nbllm取06.94lm。计算简图见图6。图6主梁计算简图（尺寸单位m）混凝土结构课程设计-11-各种荷载工况下的主梁内力计算见表7。表7各种荷载工况下的主梁内力计算荷载工况计算简图内力图○1○2○3○4混凝土结构