30+45+30连续箱梁现浇支架设计方案及力学检算

第1页连续箱梁现浇支架设计方案及力学检算一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)二、支架设计方案根据我部实际情况，五洲大道～东靖路区间第29墩～32墩30＋45＋30m连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.0mm扣件式钢管支架。支架高度按照9m计算，支架腹板与梁端位置按照70×30cm布置，其余部位按照70×60cm布置，水平横杆按照170cm竖向布置，纵向每5m在横断面设连续剪力撑，两侧面及端面分别设置剪力撑。三、支架力学检算五洲大道～东靖路区间第29墩～32墩30＋45＋30m连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3.0mm扣件式钢管支架。(一)、荷载计算(30＋45＋30m连续箱梁I-I断面计算)翼缘板处的荷载分布与顶板及底板钢管布置一样，翼缘板处砼重小于顶板及底板砼重，以顶板及底板砼重来检算。1、整体验算：取I-I断面1m范围进行验算断面面积为：53665cm2=5.3665m2则1m范围梁体总量为：5.3665×2.6=139.6KN则单位面积承重为：139.6KN/（5.1×1）=27.3726KN/m2由于钢管布置为70cm×60cm，则单根承载力为：27.3726KN/m2×0.7×0.6=11.496KN/根2、单根验算(1)、跨中砼重取靠近梁端处1米长梁段，腹板取中腹板处截面顶板及底板：顶板平均厚度27.5cm，底板平均厚度40cm。顶板宽度为207.5cm，验算长度为1m，钢筋砼重量以26KN/m3计。顶板及底板荷载分布为：qdd=[(0.275+0.40)×2.075×26KN/m3]/2.075=17.55KN/m2顶板及底板位置钢管布置为70cm×60cm，则单根承载力为：17.55KN/m2×0.7×0.6=7.37KN/根腹板：腹板近似高度为180cm，宽度为35cm，验算长度为1m，钢筋砼重量以26KN/m3计。腹板位置荷载分布为：qf=(0.35×1.8×1)/0.35×26KN/m3=46.8KN/m2腹板位置钢管布置为70cm×30cm，则单根承载力为：46.8KN/m2×0.7×0.3=9.83KN/根由于腹板位置：9.83KN/根11.496KN/根顶板及底板位置：7.37KN/根11.496KN/根验算时荷载均以11.496KN/根计算。荷载重q1取值为：11.496/（0.6×0.7）=27.3726KN/m23、底模及内模构造荷载q2=3KN/m24、扣件式钢管支架自重(按9m高度计算)a、立杆自重（采用Ф48×3.5mm钢管单位重量为3.84kg/m）第2页q31=0.0384KN/m×9m=0.3132KN/根b、可调托座q32=0.045KN/m×1个=0.045KN/根c、横杆自重q33=0.0384KN/m×1.0×7=0.2688KN/根d、扣件自重直角扣件:q34=0.0132KN/m×14个=0.185KN/根对接扣件:q35=0.0184KN/m×1个=0.0184KN/根所以扣件式钢管支架自重:q3=q31+q32+q33+q34+q35=0.3132+0.045+0.2688+0.185+0.0184=0.83KN/根5、施工活荷载(参照规范4.2.2表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/m2计，基于安全考虑，取5KN/m2)q4=5KN/m26、荷载组合施工恒载:NGK=(q1+q2)×0.7×0.6+q3=(27.37+3)×0.7×0.6+0.83=13.59KN/根活荷载:NQK=q4×0.7×0.6=5×0.7×0.6=2.1KN/根荷载组合:N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×13.59+1.4×2.1=19.25KN/根（二）、钢管支架的稳定性检算1、跨中荷载检算单根钢管截面面积：A=424mm2；回转半径：i=1.60cm按照《扣件式规范》，由公式⑴或公式⑵计算：l0=k1uh⑴l0=(h+2a)⑵k1——计算长度附加系数，取值为1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.29m根据公式⑴得：l0=1.155×1.7×1.7=3.338m由于λ=l0/i=333.8/1.6=208.6查得φ=0.166N/(φ×A)=19250/(0.166×424)=273.5MPa≤205Mpa(Q235钢管容许应力205Mpa)根据以上计算可知，立杆的稳定性不符合要求。根据公式⑵得：l0=1.7+2×0.29=2.28m由于λ=l0/i=228/1.6=142.5查得φ=0.336N/(φ×A)=19250/(0.336×424)=135.12MPa≤205Mpa(Q235钢管容许应力205Mpa)根据以上计算可知，立杆的稳定性符合要求。