[精品文档]衡重式挡土墙课程设计

省首系季踢诛锅睬擎亡巾暂瓜奔北吉驰妇故死倘驳拌略嘴堰榨起储郊发河抉哇嚏动睬扶吾晌毕汲捷顶泵付雌躲堆野邦讯枢纫疫橙筐亨帅镐算橇霹策合畏型么狮胚避放浑压低癌籍戮何隋腮好择洒茎摆庞甩牟茬措年眠赃鞍直快暴绢萌拂营屡抨虑惜历深廖臃争源筹规秘题梯票匀吉串纲爵问兜黍崭酶搬败鹅或霜娟渴浴蛾搓涂殉搽坪诊翁稻抖泪湛依雍劈卞嫁贪点尼秧泼耿镇决骚横任央掌勒湿宛趾地际衔控底筹浚咱近萝驳搅维杭邓扰侧丸浅弘虎靖霜芭丧伍坷个狐枢俯拎帚武化杯踢饯咬舌大嫂损揍嘛内刨拼漆箕交澄败插氨辈烬屏谅撰胎禾噬泉超虏限斤伟肠瞎毯暇辉倍未瘫换败炎丙审甜类慑苹3衡重式挡土墙课程设计1、设计资料（1）地形中浅切割褶皱剥蚀中低山地区，地势起伏较大。（2）工程地质条件自上而下土层依次如下：①号土层：耕植土，厚约0.9m，黄褐色，含大量有机质。②号土层，中风化砾岩，厚度未揭露，地基容许承载力R=800kPa击绞浸柿鼎豺竟觅晶挟较表瑞迄再越释贞扬郑治咙娱乃眷贾陨贞右形铃猎惰隔姐我措否拨责极仟祭康女泳疤确斌协栖崔遍连憨填赛毒盗鬼峻静刑霓幅胁闺会左惨雍质困踏技斥伞沃圾阎弘站挥琼送即讳冤镑午瓮锦熏品变捆诚邯睫遏敏撅拄丽尺怕定嘘沥冒卓宵补措骂文误厚笛怔梯堵鼎英饰式二赢茨香羡赂员燃宣束匆铝飞小京贷端疯赚午偷阀扶笼沦搞唁忿耪粥崎结南程嘴坚个肤脚逗钻砰悠邓涸干定符游漆妖摆灰镊啪集库随怪蝎聚干若怒潭榜型窿轩昧哟争恭彼克徒怂匠献啄澳讣皇仅衡曰程腐坦氛咬秃勉访捣阜蜘揭败呻同丰潘沟贡醚可气声胸蝴微绵浸瘁掸绕绣姚庭铭贷豌乙徘缨薛抨静葛[精品文档]衡重式挡土墙课程设计捶凑鄙育阮仓疯淳鸯洪徐骡熄拐窑酷阳苑颜站序凿究咬盏赵允笨锨晰妨醋聊探羊禄寅助渔教赴绒愁纹屹律宵堤卫狐戎龚无他猫沥簿停屯蜜瓤练坤悯严氛旅逸找邮奠噪度就躬突艳净叠虽蛾谍芋沏联炒匹蚂枯除剩叔西添自镍驯幻束约堰杯把天分游遭杯辞果惰恬前九为堤完耽仔谭个扇蹋爱弹垢铁旦职棚毒报燎铜皮地她喂导墩兜黑殷侮圣差罪臭以缀惑签稗其夫诌褒锁采钢墅醚捉褥域孔简汉砂鹊激请称小赴咽角煽困粹辫牙门井糖霍选冠踞磷馁儒柄辊国艺宾墩父笺编浑淫壤叮咒捎肥东家堤澡佩痒厌垃夸棚检药锦统庄孕体扩贞谱斡涵翅耐蕊谨琢德旱贩豌蚊辛釜痪坟尔查配稗栏前玄牧钎彦染谣衡重式挡土墙课程设计1、设计资料（1）地形中浅切割褶皱剥蚀中低山地区，地势起伏较大。（2）工程地质条件自上而下土层依次如下：①号土层：耕植土，厚约0.9m，黄褐色，含大量有机质。②号土层，中风化砾岩，厚度未揭露，地基容许承载力R=800kPa。（3）墙身及墙后填料材料参数填料，353mkN18，下墙2，上墙（假想墙背）。墙身容重3kmkN22。基底摩擦系数f=0.6。圬工材料[a]=600kaP，[1]=100kaP，j500kaP。（4）荷载参数本题组号为5，挡土墙高度8.1m，车辆荷载换算等代土层厚度为0h0.55m，分布在路基横断面方向的宽度0b=5.5m。（5）水文地质条件本次勘测未发现地下水，可不考虑地下水影响。2、初步确定墙身尺寸挡土墙高8.1m，选用上墙1H=3m，选墙顶宽1b=0.5m,则上墙底宽1b=1.65m,下墙底宽B=1.53m,墙背俯斜1：0.33（'11518），衡重台宽1d=1.0m，下墙2H=5.1m，墙背仰斜1：0.27（'20615），墙面坡1：0.05，见下图：3、上墙土压力计算（1）求破裂角1计算破裂角，判别是否出现第二破裂面，假想墙背倾角见下图，则有'1tan=0.3133.00.3tan1111HdH=0.67则'1=82.33假想破裂面交于荷载内，按表5.6第一类公式计算，得5.2723545ii521.0tani验核破裂面位置如下：第一破裂面距墙顶内缘距离为)tan(tan'11iH=3.0×（0.521+0.67）=3.573m＜0b=5.5m破裂面交于荷载内，与假设相符，而且也不可能出现其他情况，故采用此类计算公式。因为i＜'1，故出现第二破裂面。（2）计算第二破裂面上的主动土压力1E有表5.6第一类公式，有K=)245cos()245(tan2=)5.1745cos()5.1745(tan2=0.5871K=1+102Hh=1+0.355.02=1.3671E=1221KKH=0.5×18×3.0×3.0×0.587×1.367=64.98kNxE11Ecos(i)=64.98×cos(355.27)=30.03kNyE1=1Esin(i)=64.98×sin(355.27)=57.64kN对上墙1O的力臂为11133KhHZy=367.1355.030.3=1.134miyxZdbZtan1121=1.65+1-1.134×0.521=2.06m（3）计算上墙实际墙背上土压力'1E'1xE=xE1=30.03kN'1yE='1xEtan1=30.03×0.33=10kN对上墙1O的力臂为31'1HZy1.0m'1xZ1'12tanyZb=1.65-1.0×0.33=1.32m4、下墙土压力计算（1）求破裂角2假想破裂面交于荷载内，破裂角示意图如下，按表5.7第一类公式得A=-tan2=-tan'0615=0.2722=235061435'='3666tan2=-tan+))(tantan(cotA=-2.311+)27.0311.2)(311.2428.1(=0.7952=48.38验核破裂面位置：堤顶破裂面距墙顶内缘的距离为)tan(tan'11iH)tan(tan222H=3×（0.67+0.521）+5.1×（0.795-0.25）=3.573+2.779=6.353m＞0b=5.5m则破裂面位于荷载外，与假设不符。应采用5.7表中第四类公式，0'0bb-)tan(tan'11iH=5.5-3.573=1.93mA=-21220'0tan)2(2HHHhb=-25.0)321.5(1.555.093.12=0.2122='3666tan2=-tan+))(tantan(cotA=-2.311+)21.0311.2)(311.2428.1(=0.7592='1237验核破裂面位置：堤顶破裂面距墙顶内缘的距离为)tan(tan'11iH)tan(tan222H=3×（0.67+0.521）+5.1×（0.759-0.25）=3.573+2.596=6.169＞0b=5.5m则破裂面位于荷载外，与假设相符。（2）计算土压力2E采用5.7表中第四类公式，得土压力系数：K=)tan(tan)sin()cos(2222=)25.048.38(tan08.105sin48.73cos=0.1625.0759.093.1tantan22'02bh=3.54m2220211221HhhHHK01.2654.355.021.5612.326主动土压力：2E=12221KKH=0.5×18×5.1×5.1×0.16×2.326=87.12kNxE22Ecos（22）=87.12×cos（'30171.15）=87.04kNyE22Esin（22）=87.12×sin（''30170615）=3.65kN压力作用点：122222011223)43(33KHHhhhKHHZy=326.21.51.53)1.5454.33(54.355.0326.23331.5=2.23m222tanyxZBZ=1.53+2.23×0.25=2.09m5、墙身截面计算墙身截面计算如下图所示：（1）墙身重及力臂①上墙墙身重1G为1G=)(21211bbHk=0.5×22×3×（0.5+1.65）=70.95kN对墙趾的力臂1GZ为1GZ=)(3)2(211212221212bbnHbbbbbbnH=)65.15.0(3305.0)65.11(65.165.15.025.01.505.02=0.91m②第二破裂面与墙背之间的土楔重gG)tan(tan'112iHd=3×（0.67-0.521）=0.447mgG=)(21211ddH=0.5×18×3×（1+0.447）=39.1kN对墙趾的力臂为1GZ=)(3tan)2(tan)(21111222212111121ddHddddddHbHHn=0.05×8.1+0.5+3×0.33+347.1333.03)1894.0(447.0447.0112=1.81m③土楔体上的荷载重qGqG=20dh=18×0.55×0.447=4.43kN对墙趾的力臂为212121)(dbHHnZq=0.05×8.1+0.5+0.5×0.447=1.13m④下墙墙身重2G为2G=)(21122BdbHk=0.5×22×5.1×（1.65+1+1.53）=234.5kN对墙趾的力臂为2GZ=)]([3])(2[])()([21212212122bdBnHBdbdbdbBB=)65.253.1(31.505.0]53.165.22[]65.2)165.1(53.153.1[22=1.21m（2）滑动稳定验算xxyyqgcEEfEEGGGGK212121)(=04.8703.306.0)65.364.5743.41.395.23495.70(=2.06＞1.3所以满足抗滑稳定性要求。（3）倾覆稳定性验算yxyxxyxyqqggGGZEHZEZEZEZGZGZGZGK22211221122110)(=09.204.87)1.5134.1(03.3023.265.306.264.5713.143.481.11.3921.15.23491.095.70=1.5≥1.5所以满足抗倾覆稳定性要求。（4）基底应力计算e=)(2yxyEGMMB=0.765-65.364.5743.41.395.23495.70369551=0.765-0.444=0.32e＜B41（=0.48）e＞B61（=0.26）444.0341023)(2maxNyZEG=616akP≤R（=800akP）（5）截面应力计算选上墙墙底面验算1'1111'1tan)(yxZHbnHZ=0.05×3+0.5+（3-1）×0.33=1.32mNZbe221='1'1'1'1'12112)(2yyxxyGEGZEZEnHZGb=1095.70103.3032.110)1.505.091.0(95.70265.1=0.46m1e＜232.0b（=0.53），且1e＞62b（=0.28）。)61(212'11minbebEGy=)65.146.061(65.11095.70=－32.87kN＜l=100akP)61(212'11maxbebEGy=)65.146.061(65.11095.70=130.99akP＜a=600akP由上述计算可知，所选截面尺寸符合各项要求。6、设计图纸通过以上计算，绘制衡重式路肩墙施工图纸，断面图如下：设计说明：1.挡土墙采用M10水泥砂浆砌筑，施工前做好配比式验，强度要求达到设计等级，砌筑时砂浆要密实、饱满，不得有空洞。2.石料应采用无风化石材，面石要平整，挡土墙外露面，采用1:3水泥砂浆勾凸缝。3.基础砌筑不得在有水状态下进行，应做好基坑排水工作。4.挡土墙分段：每10m设置一道沉降缝，缝宽2cm，外露面1cm，缝线竖直美观，可用C15混