收缩沉降温度效应

第六节混凝土收缩次内力计算对于连续梁桥结构，一般只计算结构的收缩位移量对于墩－梁固结的连续刚构体系桥梁，则必须考虑因收缩引起的结构次内力一、混凝土缩应变表达式(,)()csscsosstttt名义收缩系数()csoscmRHf其中:6()[16010(9/)10scmsccmcmofff301.55[1(/)]RHRHRH收缩随时间发展的系数0.510201()/()[]350(/)()/sssttttthhttt二、等效温降值计算法求出收缩应变量以后，换算为这段长度内的相对温降量：(,)cssSttT第七节基础沉降次内力计算取基本结构，它的力法方程为1111221211222200XXXX墩台均匀总沉降（cm）值（不包括施工中的沉降）为相邻墩台均匀总沉降（cm）值（不包括施工中的沉降）为地基沉降量2.0L1.0L第八节温度次内力和自应力计算一．基本概念温度梯度：受到日照影响，温度沿梁截面高度变化的形式。温度次内力：变形受到约束时，结构内产生附加内力1）年平均温差温度次内力2）温度梯度温度自应力：温度梯度使截面内各层纤维的变形不协调而互相约束。结合面处翼板受压、腹板侧受拉总=＋对于受温度梯度的超静定结构，其总的温度应力将是自应力与由温度次内力产生的次应力之和：自次自次二、基本结构上的温度自应力计算温度梯度：沿梁高连续分布的任意曲线T(y)假定全截面是匀质的，忽略钢筋的影响()()TyTy则沿梁各点的自由变形为实际梁截面的变形服从平截面假定0()ayy两应变之差，是由纵向纤维之间的约束产生的，即温度自应变：0()()()()()TayyyTyy任意纤维层的自应力为0()()[()()]yEyETyy自由，便有可以利用截面上应力合力的总和为零及对截面中和轴的力矩之和为零两个条件求得ε0和ψ两个未知量0N00()()[()()]()[()()]0hhchNEybydyETyybydyETybydyAAy0M由，便有]))(()([))(()]()([)()()(0IdyyyybyTEdyyyybyyTEdyyyybyEMhchchc其中：hchchdyyybAydyyyyybIdyybA)(1)()()(联立求解得到：chhcydyybyTAdyyyybyTI)()())(()(0可求得各纤维层的温度自应力0()()[()()]yEyETyy自三、连续梁温度次内力计算力法求解连续梁温度次内力有限元法:将温度变化引起的固端力作为外荷载，进行有限元计算1、等截面连续梁的温度次内力力法方程为11110TTM2、变截面连续梁的次内力计算第九节悬臂施工时挠度和预拱度计算一、一期恒载作用下的挠度计算和预拱度设置1、有支架施工的悬臂梁，结点的预拱度可用下式表示：11121314121222324231323334341424344411112、悬臂拼装结构，预拱度就应按下式计算：11121314122232423334344410100100013、挂篮施工的悬浇结构挂篮，自重使已完成节段产生变形。挂篮拆除后，已完成节段的变形立即恢复；挂篮设备上伸出的悬臂，又因浇注混凝土时结构重量不断增加而使自身产生挠曲变形，从而导致正施工节段发生同样的变形。挂篮拆除后，正施工节段的变形不能恢复。（1）现浇1号节段挂篮设备上的伸臂发生弹性变形1g（2）挂篮自重引起的结构变形2号以后节段施工时，挂篮拆成两截，分别固定在已完成的悬臂节段上。挂篮存在自重，造成已完成梁段发生变形，从而使待浇段模板也下垂二、设置预拱度应考虑的因素预拱度的影响因素：一期恒载体系转换二期恒载次内力（二次预应力、徐变、收缩及温度影响）1/2汽车活载悬臂施工的连续体系梁桥预拱度设置内容阶段影响因素增（＋）减（－）施工方法计算方法预拱度分配悬拼悬浇悬臂施工阶段一期恒载＋∨∨按悬臂梁逐段计算按式（2-4-101）叠加值预施预应力－∨∨挂篮设备自重－∨挂篮伸臂挠曲＋∨收缩徐变＋∨∨合龙后及通车二期恒载次应力：＋1∨∨按连续梁计算跨中最大值按二次抛物线比例分配二次预应力±∨∨收缩徐变＋∨∨1/2汽车荷载（不计冲击力）＋∨∨