模板计算书

板模板工程施工方案计算书2014.2百鑫公司培训编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20115、《建筑施工手册》第四版（缩印本）6、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-20057、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版）8、《建筑结构荷载规范》GB50009-20129、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200810、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-2003一、工程参数•三、模板面板验算•面板采用木胶合板，厚度为12mm，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=900×12×12/6=21600mm3；截面惯性矩I=900×12×12×12/12=129600mm4；（一）强度验算•面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。注：矩形截面的抵抗矩W=bh2/6;截面惯性矩I=bh3/12.2、荷载计算均布线荷载设计值为：q11=[1.2×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×2.5]×0.9=12.962KN/mq12=[1.35×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.9=13.873KN/m根据以上两者比较应取q1=13.873N/m作为设计依据。砼自重24kN/m3三跨梁长0.9米砼楼板厚度0.35m面板次楞自重0.3kN/m2施工人员及设备均布荷载钢筋kQniikGQrGrS111niikQiniikGQrGrS119.0（4.3.1—1）（4.3.1—2）永久荷载的分项系数：⑴当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。--------规范4.2.3条σ=Mmax=0.125×106=5.79N/mm2f=12.5N/mm2W216003、强度验算M1=0.1q1l2=0.1×13.873×0.32=0.125KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；面板强度满足要求!面板采用木胶合板厚度：12mm。查本规范附录A.5，表A.5.2得到:面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2此公式可查本规范附录C中表C.1-2.（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.9×（24×0.35＋1.1×0.35＋0.3）=8.177KN/m；三跨梁长0.9米砼楼板厚度0.35m面板次楞自重0.3kN/m2面板最大容许挠度值:300/400=0.8mm；4.4.1当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：1.对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；2.对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；3.支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。ν=0.677ql4=0.677×8.177×3004=0.77mm0.8mm100EI100×4500×129600面板弹性模量:E=4500N/mm2；面板采用木胶合板厚度：12mm。查本规范附录A.5，表A.5.2得到:面板弹性模量：4500N/mm2；截面惯性矩I=129600mm4满足要求!以上公式可查本规范附录C中表C.1-2.•四、次楞方木验算•次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=50×80×80/6=53333mm3；截面惯性矩I=50×80×80×80/12=2133333mm4；（一）抗弯强度验算•次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算q1=[1.2×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×2.5]×0.3=4.321KN/mq2=[1.35×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.3=4.624KN/m根据以上两者比较应取q=4.624KN/m作为设计依据。三跨梁，次楞间距0.3m施工人员及设备均布荷载永久荷载的分项系数：⑴当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。--------规范4.2.3条3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M=0.1ql2=0.1×4.624×0.92=0.375KN·m以上公式可查本规范附录C中表C.1-2.σ=M=0.375×106=7.03N/mm2f=17N/mm2W53333木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。查本规范附录A.3，北方松木强度等级TC17，查表A.3.1-3得抗弯强度设计值f=17N/mm2次楞抗弯强度满足要求!τ=3V=3×2.497×103=0.936N/mm2fv=1.6N/mm22bh2×50×80（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×4.624×0.9=2.497KN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2(自规范附录A.3由东北落叶松查得）次楞抗剪强度满足要求!公式可查本规范附录C中表C.1-2.（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.3×（24×0.35＋1.1×0.35＋0.3）=2.726KN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；次楞查本规范附录A.3，北方松木强度等级TC17，查表A.3.1-3得弹性模量:E=10000N/mm2。4.4.1当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值2.对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；ν=0.677ql4=0.677×2.726×900.04=0.57mm3.6mm100EI100×10000×2133333满足要求!由本规范附录C中表C.1-2.得公式和系数•五、主楞验算•主楞采用:单钢管，截面抵拒矩W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11=[1.2×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×2.5]×0.3=4.321kN/mq12=[1.35×(24×0.35+1.1×0.35+0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.3=4.624kN/m根据以上两者比较应取q1=4.624kN/m作为设计依据。钢管规格φ48×3.0：I=π（D4-D14)/64；W=I/D/2次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×4.624×0.9=4.578kN。次楞作用集中荷载P=4.578kN，进行最不利荷载布置如下图：9009009004.584.584.584.584.584.584.584.584.58计算简图(kN)-0.813-0.813-1.064-1.0640.0570.0571.3051.3050.2750.275-0.412-0.4120.2750.2751.3051.3050.0570.057-1.064-1.064-0.813-0.813弯矩图(kN.m)最大弯矩Mmax=1.305kN.m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；σ=Mmax=1.305×106=290.646N/mm2205N/mm2W4.49×103主楞抗弯强度不满足要求!建议增大主楞尺寸或缩小立杆纵距la!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q=0.3×（24×0.35＋1.1×0.35＋0.3）=2.726kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×2.726×0.9=2.699kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.909mm。主梁的最大容许挠度值:900/150=6.0mm，最大变形Vmax=1.909mm6.0mm满足要求!规范4.3荷载组合4.3.2参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合表4.3.2的规定。•六、扣件抗滑移验算•水平杆传给立杆荷载设计值R=15.184KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。•七、立杆稳定性验算•（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按当地10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=20m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.74。（底层5米处）4．2．5作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式计算（JGJ130-2011）wk=μz·μs·w0（4.2.5）式中wk——风荷载标准值（kN/m2）；μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）规定采用；μs——脚手架风荷载体型系数，按本规范表4.2.6的规定采用；w0——基本风压（kN/m2），应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）的规定采用。取重现期n=10对应的风压值。计算风荷载体形系数µs将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数=1.2×An/(la×h)=1.2×0.136/(0.9×1.5)=0.121式中An=(la+h+0.325lah)d=0.136m2An----一步一跨内钢管的总挡风面积。la----立杆间距，0.9mh-----步距，1.5md-----钢管外径，0.048m系数1.2-----节点面积增大系数。系数0.325-----模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。迎风面积AW见《扣规》4.2.6条单排架无遮拦体形系数：µst=1.2=1.2×0.121=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-ηn=0.151-0.942=0.291-η1-0.94η----风荷载地形地貌修正系数。n----支撑架相连立杆排数。风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.74×0.29×0.3=0.064kN/m2风荷载产生的弯矩设计值：Mw=0.92×1.4ωklah2=0.92×1.4×0.064×0.9×1.52=0.015kN·m1010风荷载产生的弯矩设计值：见本规范5.2.5条中公式5.2.5--15（二）轴向力计算按下列各式计算取最大值：1.2×[0.136×8+(24×0.35＋1.1×0.35＋0.3)×0.9×0.9]+1.4×(2.5×0.9×0.9+0.015/0.9)=12.995kN；1.35×[0.136×8+(24×0.35＋1.1×0.35＋0.3)×0.9×0.9]+0.9×1.4×(2.5×0.9×0.9+0.015/0.9)=13.976kN；立杆轴向力取上述较大值，N=13.976KN。（三）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式:N+Mw≤fAWN----轴心压力设计值(kN)：N=13.976kN；φ----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到；L0---立杆计算长度（m），L0=h，h为纵横水平杆最大步距，，L0=1.5m。i----立杆的截面回转半径(cm),i=1.59cm；A----立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；（钢管规格48×3.0计算得到）Mw----风荷载产生的弯矩标准值；Mw=0.015kN·mW----立杆截面抵抗矩(cm3)：W=4.49cm3；f----钢材抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2；立杆长细比计算：λ=Lo/i=150/1.59