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第1页共7页以太网口防雷设计总结关键字：以太网口；浪涌；TVS管；共模；差模；问题背景介绍：对于主要的100M网口接口需要做特殊的保护处理，具体要求需要达到6KV设计目标（10/700雷电模拟电压波），作者在调试过程中对传统bob-smith端接和防雷设计做了相关的工作，在此总结出来供以后网口防雷设计参考。具体原理及步骤：一、网口的接口模型：1，网线：网口室内连接，一般为CAT-5或者CAT-5E（超5类双绞线，四对UTP无屏蔽双绞线）的网线，支持频率为100MHz，最高传输速率1000Mbps。用于1000Base-T，100Base-T，10Base-T一般家用网线。2，变压器：变压器用在RJ45端口主要作用：满足IEEE802.3中电气隔离的要求，不失真的传输以太网信号，EMI抑制。具体变压器模型分析在以太网口辐射设计中详述。3，RJ45接口：RJ45接口在防浪涌选用中需要注意，如果选用带屏蔽的网口座子，需要注意屏蔽罩和插件/贴片脚之间要有足够的电气间隙，不能发生浪涌时候管脚直接对屏蔽罩放电的现象；如果选用非屏蔽的网口座子，需要注意增加座子固定的方式。不推荐选用带LED灯的座子，这样会增加布线的难度和PCB空间。二、网口防雷概述：网线雷击主要分为：1，室外感应雷击或者直接雷击；2，建筑物内感应雷击；防雷器对端口的保护，分为共模保护和差模保护两个方面。RJ45接头的以太网信号电缆是平衡双绞线，感应的雷电过电压以共模为主，线缆间的差模过电压/过电流相对小一些。但是非理想网络变压器情况下，共模的过电压/过电流也可以转化成差模。网口的防雷可以采用两种思路：一种思路是要给雷电电流以泄放通路，把高压在变压器之前泄放掉，尽可能减少对变压器影响，同时注意减少共模过电压转为差模过电压的可能性；另一种思路是利用变压器的绝缘耐压，通过良好的器件选型与PCB设计将高压隔离在变压器的初级，从而实现对接口的隔离保护。我们设计的防护电路要获得满意的防雷效果，应注意以下几点要求：1，防雷电路的输出残压值必须比被防护电路自身能够耐受的过电压峰值低，并有一定裕量；2，防雷电路应有足够的冲击通流能力和响应速度；3，信号防雷电路应满足相应接口信号传输速率及带宽的需求，且接口与被保护设备兼容；4，信号防雷电路要考虑阻抗匹配的问题；5，信号防雷电路的插损应满足通信系统的要求；第2页共7页6，对于信号回路的峰值电压防护电路不应动作，通常在信号回路中，防护电路的动作电压是信号回路的峰值电压的1.3～1.6倍。三、常用的防浪涌器件：1，气体放电管图1气体放电管的原理图符号气体放电管是一种气体开关型保护器件，当两极间电压足够大时，将极间间隙的气体击穿放电。导电状态下两极间维持的电压很低，一般在20～50V，因此可以起到保护后级电路的效果。气体放电管的主要指标有：响应时间、直流击穿电压、冲击击穿电压、通流容量、绝缘电阻、极间电容、续流遮断时间。气体放电管的响应时间可以达到数百ns以至数s，在保护器件中是最慢的。另一方面，气体放电管的通流量比压敏电阻和TVS管要大，气体放电管与TVS等保护器件合用时应使大部分的过电流通过气体放电管泄放，因此气体放电管一般用于防护电路的最前级，其后级的防护电路由压敏电阻或TVS管组成，这两种器件的响应时间很快，对后级电路的保护效果更好。气体放电管的绝缘电阻非常高，可以达到千兆欧姆的量级。极间电容的值非常小，一般在5pF以下，极间漏电流非常小，为nA级。气体放电管的续流遮断是设计电路需要重点考虑的一个问题。如前所述，气体放电管在导电状态下续流维持电压一般在20～50V，在直流电源电路中应用时，如果两线间电压超过15V，不可以在两线间直接应用放电管。例如我司的卫星产品系列不适用气体放电管做防浪涌器件，但是cable产品天线口防雷可以采用极低极间电容的气体放电管作为保护。2，压敏电阻图2压敏电阻的原理图符号压敏电阻是一种限压型保护器件。利用压敏电阻的非线性特性，当过电压出现在压敏电阻的两极间，压敏电阻可以将电压钳位到一个相对固定的电压值，从而实现对后级电路的保护。压敏电阻的主要参数有：压敏电压、通流容量、结电容、响应时间等。压敏电阻的响应时间为ns级，比空气放电管快，比TVS管稍慢一些，一般情况下用于电子电路的过电压保护其响应速度可以满足要求。压敏电阻的结电容一般在几百到几千pF的数量级范围，很多情况下不宜直接应用在高频信号线路的保护中，应用在交流电路的保护中时，因为其结电容较大会增加漏电流，在设计防护电路时需要充分考虑。压敏电阻的通流容量较大，但比气体放电管小。3，电压钳位型瞬态抑制二极管（TVS）图3TVS管原理图符号第3页共7页TVS（TransientVoltageSuppression）是一种限压保护器件，作用与压敏电阻很类似。也是利用器件的非线性特性将过电压钳位到一个较低的电压值实现对后级电路的保护。TVS管的主要参数有：反向击穿电压、最大钳位电压、瞬间功率、结电容、响应时间等。TVS的响应时间可以达到ps级，是限压型浪涌保护器件中最快的。用于电子电路的过电压保护时其响应速度都可满足要求。TVS管的结电容根据制造工艺的不同，大体可分为两种类型，高结电容型TVS一般在几百～几千pF的数量级，低结电容型TVS的结电容一般在几pF～几十pF的数量级。在高频信号线路的保护中，应主要选用低结电容的TVS管。另外TVS管的通流容量在限压型浪涌保护器中是最小的。四、网口防雷电路设计：1，室外走线网口防雷电路当有可能室外走线时，端口的防护等级要求较高，防护电路可以按图4设计。图4室外走线网口防护电路图4给出的是室外走线网口防护电路的基本原理图。共模防护通过气体放电管实现，差模防护通过气体放电管和TVS管组成的二级防护电路实现。图中G1和G2是三极气体放电管，它可以同时起到两信号线间的差模保护和两线对地的共模保护效果。中间的退耦选用2.2Ω/2W电阻，使前后级防护电路能够相互配合，让能量优先从气体放电管泄放。后级防护用的TVS管，因为网口传输速率高，在网口防雷电路中应用的组合式TVS管需要具有更低的结电容。2，室内走线网口防雷电路当只在室内走线时，防护要求较低，因此防雷电路可以简化设计，如图5所示，图5是室内走线网口防护电路的基本原理图。组合式TVS，低节电容图5室内走线网口防护电路我们从共模防护的角度对图4和图5这两种电路做一下比较，对比两种防护设计思路。图4的电路采用气体放电管实现共模的防护，当端口处有共模过电压产生时，通过击穿气体放电管转化成过电流并泄放，从而达到保护的目的。而图5中的网口防护电路只设计了差模TXRXPEPER3R1R4R2G1G2组合式TVS，低节电容组合式TVS，低节电容第4页共7页的防护电路，没有设计共模的防护电路，它在端口的共模防护上采用就是我们前面说的隔离保护的思路，它利用网口变压器的隔离特性实现端口的共模防护。当端口处有过电压产生时，这个过电压会加到网口变压器的初级，由于变压器有一定的隔离特性，只要过电压不超过变压器初级与次级的耐压能力而被击穿，过电压会完全被隔离在初级侧，从而对次级侧基本不造成影响，达到端口保护的目的。从上述原理可以看出，图5这种电路的共模防护主要靠变压器前级的PCB走线以及变压器的绝缘耐压实现，因此要严格注意器件的选型和PCB的设计，下面介绍PCB设计注意事项。首先，在以太网口电路设计时应树立高压线路和低压线路分开的意识。其中变压器接外线侧的以太网差分信号线、Bob-Smith电路是直接连接到RJ45接头上的，容易引入外界的过电压（如雷电感应等），是属于高压信号线。而指示灯控制线、电源、GND是由系统内提供，属于低压线路。其次，网口防雷电路在器件选型和PCB设计过程中要注意以下几点：a，为了保证共模隔离耐压的承受能力，变压器需要满足初级和次级之间的交流绝缘耐压不小于AC1500V的指标。b，优先选择不带灯的RJ45，要引灯的话，建议采用导光柱技术在芯片侧将指示灯的光线引到面板上，避免指示灯控制信号穿越高压信号线和Bob-Smith电路所在的区域。指示灯控制电路的限流电阻应放在控制芯片侧，位置靠近控制芯片，防止过电压直接对控制芯片造成冲击。c，以太网信号线按照差分线走线规则，保证阻抗匹配，并且一对差分线的长度尽量一样长。d，如果变压器前级（靠RJ45接头侧）有中间抽头并且采用Bob-Smith电路，即75Ω电阻加一个1000pF的接PGND的电容。建议电容选取耐压大于DC2000V，电阻功率建议选择1/10W的单个电阻，不宜采用排阻。e，由于通过变压器的隔离特性完成共模防护，所以高压信号线（差分线和Bob-Smith电路走线）和其它信号线（指示灯控制线）、电源线、地线之间应该保证足够的绝缘，不存在意外的放电途径。最后，要达到高压区与低压区之间有效的隔离，就要重视二者之间的PCB走线设计。在高压区，带高压的可能有：连接器管脚、布线、过孔、电阻焊盘、电容焊盘。带低压的可能有：布线、过孔、电阻焊盘、螺钉。根据测试结果和分析，我们总结得到在网口PCB部分高低压各种形式两两之间的绝缘耐压数据，具体如下表（表中给出的是高压与低压部分距离为10mil时候的耐压情况）：高压低压RJ45连接器管脚PCB走线过孔焊盘电阻电容PCB走线推断2200V推断2200V2200V（内层）1200V（表层）推断1200V过孔―――――推断2200V1000V1500V（建议按照750V设计）750V电阻焊盘―――――――――――――――――――――――第5页共7页表1绝缘耐压测试结果注：上表中红色数据为直接试验得到，黑色数为据根据试验和具体情况分析得到。蓝色数据为原理分析数据，设计过程中建议按照该数值进行设计。从表中可以看出，对于相同的绝缘距离，耐压能力为接地螺钉电容、电阻焊盘走线过孔表层走线内层走线，因此当共模防护指标一定时，高压部分与低压部分的绝缘距离应该为接地螺钉电容、电阻焊盘走线过孔表层走线内层走线。这是因为螺钉整个为金属体，暴露面积比较大，容易成为放电通路。电容和电阻焊接两端表面为金属，同时由于形状为长方体，有棱角，很容易形成尖端放电。过孔在网口部分有很多，表面是亮锡的，也容易产生击穿放电。PCB板的表层走线涂有绝缘绿油，内层的走线有介质包围，相对上面几种，耐压能力就应该高一点。在设计中，根据具体产品要求的抗浪涌等级，利用表1中的数据，就可以推算出PCB设计需要控制的各种绝缘距离。表2给出了在防护等级是4kV的时候，PCB设计要达到的安全绝缘距离。表2PCB设计安全绝缘距离数据（按照4KV耐压进行计算）综上所述，采用图5的防护电路，通过良好的器件选型和PCB设计，可以实现共模2kV（1.2/50us，最高可达4kV），差模0.5kV（1.2/50us）的防护能力。它可以应用于绝大多数室内走线的情况。第二种思路对于变压器绝缘耐压要求较高，需要封装较大的变压器才能满足抗雷击要求，这样就会要较大的PCB空间，综合考虑，选用第一种思路，增加防浪涌器件，采用变压器中心抽头放电管设计电路：图6以太网口防雷设计电路螺钉―――――1000V推断320V到750V之间推断320V320V变压器管脚1250V高压低压连接器管脚线过孔焊盘（电容、电阻）线20mil20mil20mil33mil过孔――――20mil40mil53mil螺钉――――40mil120mil120mil第6页共7页图6电路将共模端接电阻75欧姆合并为一个（该电阻具体作用在网口辐射设计指导里面详述），这样做对防雷设计做到成本最优化，只用一颗双向放电管即可，这样处理对网口的EMI有影响，可以降低该电阻值获取好的EMI性能，具体分析见《以太网口辐射设计指导》。将此端接电阻改为33欧姆，100M以下频点最差余量可以达到4dB。总结：本文介绍了网口常用接口模型，以及雷电防护基本知识，常用防浪涌器件的介绍和对比，供以后不同设计方案的选型。对比了网口防雷设计的两种思路，华为项目采用的是第二种方案，使用变压器的高隔离特性，此项目由于结构限制采用