塔吊基础施工方案(二期)

始兴县原石人嶂钨矿棚户区改造异地重建项目（二期）塔吊基础施工方案0目录一、工程概况.........................................................................................................1二、编制依据：...................................................................................................1三、塔吊基础施工:...............................................................................................1四、计算书...........................................................................................................2五、注意事项:.....................................................................................................9六、应急预案.........................................................................................................9附图一、塔吊基础图附图二、塔吊位置平面图始兴县原石人嶂钨矿棚户区改造异地重建项目（二期）塔吊基础施工方案1一、工程概况：工程概况：拟建的始兴县原石人嶂钨矿棚户区改造异地重建项目（二期）位于始兴县太平镇白石坪村始兴中学西北面，往顿岗方向约5公里左侧，东临城建规划纵九路。占地约30亩，建3栋分别是1#、2#、3#楼，设计使用年限均为50年；结构类型均为剪力墙/框架剪力墙；抗震设防烈度均为6度；建筑耐火等级地下为一级，地上一级一类高层住宅建筑，1、2、3#楼一层为架空层，二层及以上均为住宅，檐口高度为90米；根据现场实际情况在1#楼1-R轴交1-2~1-6轴处安装一台QTZ63型塔吊（4#），施工1#楼其旋转半径为56米。2#楼1-R轴交1-2~1-6轴处安装一台QTZ80型塔吊（5#），施工2#、3#楼其旋转半径为60米。两台塔吊安装总高度为100米。具体详塔吊定位图。二、编制依据：本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。三、塔吊基础施工:根据施工现场实际情况，结合塔吊说明书、参数、基础图纸及本工程勘察报告，在1#楼布置一台QTZ80型塔吊，在2#楼布置一台始兴县原石人嶂钨矿棚户区改造异地重建项目（二期）塔吊基础施工方案2QTZ80型塔吊。塔吊基础地基采用天然地基，持力层为灰岩层，承载力特征值fak=5000kpa。塔吊基础做在灰岩层打凿后的C20垫层上，基础模板采用优质九夹模板。4#塔吊基础尺寸为6米*6米*1.5米，采用C35商品砼。5#塔吊基础尺寸为6米*6米*1.5米，采用C35商品砼。钢筋绑扎完成后，根据塔吊的四个角点，拉出对角线，再根据厂家提供的基础图,放置好预埋支腿或螺栓。四、QTZ80塔式起重机计算书：4#、5#塔式起重机计算书（一）、参数信息塔吊型号：QZT80(6012)南海高达，塔吊起升自由高度H：45m、附着150.00m。塔身宽度B：1.65m，基础埋深d：1.5m，自重G：596kN（包平衡重），基础承台厚度hc：1.50m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：6.00m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：RRB400，基础底面配筋直径：25mm额定起重力矩Me：800kN·m，基础所受的水平力P：80kN，标准节长度b：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：广东韶关，基本风压ω0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：始兴县原石人嶂钨矿棚户区改造异地重建项目（二期）塔吊基础施工方案31.67。（二）、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=596kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝550＋60＝656kN；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处广东韶关，基本风压为ω0=0.35kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.67；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.65+2×2.8+(4×1.652+2.82)0.5)×0.12]/(1.65×2.8)=0.386；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.227；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.227×1.67×0.35=0.911kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.911×0.386×1.65×45×45×0.5=587.469kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝800＋587.469＋80×1.5＝始兴县原石人嶂钨矿棚户区改造异地重建项目（二期）塔吊基础施工方案41507.469kN·m；（三）、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×6×6×1.5=1350kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=1507.469/(656+1350)=0.751m6/3=2m；基础抗倾覆稳定性满足要求！（四）、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2010)第5.2条承载力计算。计算简图:始兴县原石人嶂钨矿棚户区改造异地重建项目（二期）塔吊基础施工方案5混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.751m6/6=1m地面压应力计算：Pk＝（Fk+Gk）/APkmax＝(Fk+Gk)/A+Mk/W式中：Fk──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,Fk＝656kN；Gk──基础自重，Gk＝1350kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=6m；Mk──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，Mk＝1507.469kN·m；W──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc3=0.118×63=25.488m3；不考虑附着基础设计值：Pk＝（656＋1350）/62＝55.722kPaPkmax=(656+1350)/62+1467.47/25.488=114.866kPa；Pkmin=(656+1350)/62-1467.47/25.488=-3.42kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=5000.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=55.722kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于无附着时的压力标准值Pkmax=114.866kPa，满足要求！（五）、基础受冲切承载力验算始兴县原石人嶂钨矿棚户区改造异地重建项目（二期）塔吊基础施工方案6依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2010）第8.2.8条。验算公式如下:F1≤0.7βhpftamho式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.93；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.57MPa；ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.55m；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；am=[1.65+(1.65+2×1.55)]/2=3.20m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.65m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.65+2×1.55=4.75；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=137.42kPa；Al--冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.00×(6.00-4.75)/2=3.75m2始兴县原石人嶂钨矿棚户区改造异地重建项目（二期）塔吊基础施工方案7Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；Fl=137.42×3.75=515.34kN。允许冲切力：0.7×0.93×1.57×3200.00×1550.00=5069467.20N=5069.47kNFl=515.34kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2010）第8.2.11条。计算公式如下:MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12式中：MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1--任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(6.00-1.65)/2=2.17m；Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取137.42kN/m2；P--相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，[BcPmax-a1(Pmax-1.2×Pmin)]/Bc＝[6×137.423－2.17×(137.423－1.2×0)]/6=87.607kPa；G--考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×6.00×6.00×1.60=1944.00kN/m2；始兴县原石人嶂钨矿棚户区改造异地重建项目（二期）塔吊基础施工方案8l--基础宽度，取l=6.00m；a--塔身宽度，取a=1.65m；a'--截面I-I在基底的投影长度,取a'=1.65m。经过计算得MI=2.172×[(2×6.00+1.65)×(137.42+87.61-2×1944.00/6.002)+(137.42-87.61)×6.00]/12=747.58kN·m。2.配筋面积计算αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；fc--混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2；ho--承台的计算高度，ho=1.55m。经过计算得：αs=747.58×106/(1.00×16.70×6.00×103×(1.55×103)2)=0.003；ξ=1-(1-2×0.003)0.5=0.003；γs=1-0.003/2=0.998；As=747.58×106/(0.998×1.55×103×360.00)=1341.84mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.00×1600.00×0.15%=14400.00mm2。始兴县原石人嶂钨矿棚户区改造异