模板及支架施工方案

云南师范大学呈贡校区东区6#—9#学生宿舍工程模板及支架施工方案编制:审核:审批:*****工程*******工程项目经理部1目录一、工程概况二、编制依据三、模板承重架设计一)、第一部分：300×800mm梁下承重架的验算二）、第二部分：250×500mm梁下承重架的验算三）、第三部分：板下承重架的验算四）、第四部分：剪力墙模板支撑及模板验算四、承重架搭设构造要求五、承重架搭设施工要求六、承重架搭设检查与验收要求七、承重架搭设安全检查管理要求八、模板承重架搭的拆除*******工程项目经理部2一、工程概况********工程，建筑层数六层,建筑最大高度为23.95m。本工程6#、8#宿舍楼每栋单体的总建筑面积为14669平方米，地上建筑面积为13601㎡，架空建筑面积1068㎡，基底面积为2193㎡。7#、9#宿舍楼每栋单体的总建筑面积为14621㎡，地上建筑面积为13601㎡，架空建筑面积1020㎡，基底面积为2193㎡。，四栋建筑长×宽均为57.14m×57m。结构形式为框架结构，梁截面为300×750mm、300×700mm、300×600mm、250×600mm、250×560mm、350×400mm、250×500mm、200×400mm等，为考虑承重结构的安全性及施工的经济合理，对最大截面及300×750mm的梁进行设计计算，最大跨度均为7900mm。板厚度为120mm，其余为110mm和100mm，以120mm为设计计算对象。二、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）《混凝土结构工程施工质量验规范》（GB50204-2002）********项目图纸结构施工图承重模板支架立杆稳定性计算荷载组合及标准值模板、钢筋砼、施工人员及施工设备、振捣砼时产生的荷载。模板及支架标准值1.1KN/m2钢筋自重标准值1.5KN/m3混凝土标准值24KN/m3施工人员及设备荷载标准值1.0KN/m2*******工程项目经理部3混凝土振捣时的荷载标准值2.0KN/m2倾倒砼对梁侧模产生的荷载标准值为4.OKN／m2；钢管采用φ48×3.5，其截面特性：A=489mm2，I=12.19cm4截面模量W=5.08cm3，回转半径i=1.58cm；根据JGJ130-2001规范第4.3.2条规定：在基本风压等于或小于0.35KN/m2的地区，构造符合规范要求时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。三、模板承重架设计基本情况及承重架计划横距、纵距和步距如下：承重架按规定设置纵横向地杆、剪刀撑等，整个承重系统必须与已浇的柱子形成可靠的连接，确保整个支模承重系统在强度、刚度和稳定性方面安全可靠。一)、第一部分：300×750mm梁下承重架的验算不组合风荷载时计算：N/φA≤f模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算：N=1.2∑NGK+1.4∑NQK∑NGK模板、新浇混凝土自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和，∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。1、楼面梁板模板自重计算作用面积：[（梁高-0.12）×2+横距+板下横距]×纵距=[（0.75-0.12）×2+0.8+1.2]×0.8=2.608m2则平均每根立杆承担模板重：*******工程项目经理部4模板作用面积×1.1÷4根=2.608×1.1÷4=0.717KN2、新浇混凝土自重计算作用面积内砼自重：梁高×梁宽×纵距+（横距-梁宽+板下横距）×纵距×板厚=0.75×0.3×0.8+(0.8-0.3+1.2)×0.8×0.12=0.343m3则平均每根立杆下承担梁板砼自重砼体积×砼标值÷4=0.343×24÷4=2.06KN3、钢筋自重平均每根立杆下承担钢筋自重砼体积×1.5÷4根=0.343×1.5÷4=0.127KN则一根立杆的∑GK=0.717+2.06+0.127=2.904KN∑GK为模板及支架新浇混凝土、钢筋自重的荷载标准值产生的轴向力总和。4、施工人员及设备荷载作用面积=（梁下横距+板下横距）×纵距×1.0÷4根=（0.8+1.2）×0.8×1.0÷4=0.4KN5、振捣混凝土时产生的荷载作用面积=（梁下横距+板下横距）×纵距×2.0÷4根=（0.8+1.2）×0.8×2.0÷4=0.8KN∑QK=0.4+0.8=1.2KN∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。6、在不组合风荷载时，荷载组合如下：全部恒载×恒载分项系数+全部活载×活载分项系数*******工程项目经理部5=2.904×1.2+1.2×1.4=5.165KN综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=5.165KN7、立杆稳定计算由上式可知：一根立杆所承受的轴向力设计值为：N=5.165KNN≤fфA其中f=205N/mm2A=489mm2，A为立杆的截面面积。L0=h+2a=1200+2×74=1348mm取ａ=74mmｈ=1200mmλ=L0/i=1348／15.8=85.3查表得：ф=0.692，φ为轴心受压构件的稳定系数。N/φA=5165÷(0.692×489)=15.26N/mm2≤f=205N/mm2因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。8、抗滑承载力计算正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算砼浇捣层梁下立杆的受力：N=5.165KN砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：R=5.165KN÷1=5.165KN直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KNR＜Rc,符合要求9、梁模计算：1、梁下钢管横梁计算：1)、内力计算：梁荷载传给横梁简图，见图1。q=N÷梁宽=5.165÷0.3=17.217KN/m*******工程项目经理部6图1即：横梁跨中的最大弯矩Mmax=qbL(2-b/L)÷8=17.217×0.3×0.8×(2-0.3÷0.8)÷8=0.839kN·mσ=Mmax／w=0.839×106÷(5.08×103)=165.157N／mm2f=205N／mm2满足要求。2)、横梁挠度计算：受力图如下：图2F=N=5.165kN横梁=FL3/(48EI)=5165×8003÷(48×2.06×105×12.19×104)=2.25mmL/150=800／150=5.33mm满足要求。3)、梁底模计算：梁底模计算：梁底模采用九层板，其厚度δ=17mm；弹性模量E=5000MPa，净截面抵抗矩WX=9.633cm3；净截面惯性矩IX=8.188cm4。由于九夹板净曲强度值q=17.217KN/M300250250F=5.165KN400400*******工程项目经理部7f=24N／mm2（顺纹），故需在横梁之间设100×50木楞，间距为400。计算简图如图所示：q=5.306÷0.8=6.633kN／m即：模板所受的最大弯矩：MmaX=1/8ql2=0.125×6.633×0.42=0.133kN·m(1)、强度计算：σ=Mmax／WX=0.133×106÷(9.633×103)=13.81N／mm2f=24N／mm2满足要求。(2)、挠度计算：受力图见图3。W梁底模=0.273×qL4/（100EL）=0.273×6.633×4004÷（100×5000×8.188×104）=1.132mm[]=1.5mm满足要求。图3根据以上计算300×750梁模板支撑可按图4所示搭设。*******工程项目经理部8二）、第二部分：250×500梁下承重架的验算不组合风荷载时计算：N/φA≤f模板支架立杆计算段的轴向力设计值N，应按下式计算：N=1.2∑NGK+1.4∑NQK∑NGK模板、新浇混凝土自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：1、楼面梁板模板自重计算作用面积：[（梁高-0.12）×2+横距+板下横距]×纵距=[（0.5-0.12）×2+0.75+1.2]×1.2=3.252㎡则平均每根立杆承担模板重：模板作用面积×0.5÷4根=3.792×0.5÷4=0.407KN2、新浇混凝土自重*******工程项目经理部9计算作用面积内砼自重：梁高×梁宽×纵距+（横距-梁宽+板下横距）×纵距×板厚=0.5×0.25×1.2+(0.75-0.25+1.2)×1.2×0.12=0.395m3则平均每根立杆下承担梁板砼自重砼体积×砼标值÷4=0.395×24÷4=2.37KN3、钢筋自重平均每根立杆下承担钢筋自重砼体积×1.5÷4=0.395×1.5÷4=0.148KN则一根立杆的∑GK=0.407+2.37+0.148=2.952KN∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。4、施工人员及设备荷载作用面积=（梁下横距+板下横距）×纵距×1.0÷4=（0.75+1.2）×1.2×1.0÷4=0.585KN5、振捣混凝土时产生的荷载作用面积=（梁下横距+板下横距）×纵距×2.0÷4=（0.75+1.2）×1.2×2.0÷4=1.17KN∑QK=0.585+1.17=1.755KN∑QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。6、在不组合风荷载时，荷载组合如下：全部恒载×恒载分项系数+全部活载×活载分项系数=2.952×1.2+1.755×1.4=6.0KN综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=6.0KN*******工程项目经理部107、立杆稳定计算由上式可知：一根立杆所承受的轴向力设计值为：N=6.0KNN≤fфA其中f=205N/mm2A=489mm2，A为立杆的截面面积。L0=h+2a=1200+2×74=1348mm取ａ=74mmｈ=1200mmλ=L0/i=1348／15.8=85.3查表得：ф=0.692，φ为轴心受压构件的稳定系数。N/φA=6000÷(0.692×489)=17.731N/mm2≤f=205N/mm2因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。8、抗滑承载力计算正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算砼浇捣层梁下立杆的受力：N=6.0KN砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：R=6.0KN÷1=6.0KN直角、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=8KNR≤Rc,符合要求9、梁模计算：1）、梁下钢管横梁计算：（1)、内力计算：梁荷载传给横梁简图，见图5。q=N÷梁宽=6.0÷0.25=24KN/m图5q=24KN/M250250250*******工程项目经理部11即：横梁跨中的最大弯矩Mmax=qbL(2-b/L)÷8=24×0.25×0.75×(2-0.25÷0.75)÷8=0.938kN·mσ=Mmax／w=0.938×106÷(5.08×103)=184.646N／mm2f=205N／mm2满足要求。（2)、横梁挠度计算：受力图如下：F=N=6.0kN横梁=FL3/(48EI)=6000×7503÷(48×2.06×105×12.19×104)=2.2mmL/150=750／150=5mm满足要求。2)、梁底模计算：梁底模计算：梁底模采用九层板，其厚度δ=17mm；弹性模量E=5000MPa，净截面抵抗矩WX=9.633cm3；净截面惯性矩IX=8.188cm4。由于九夹板净曲强度值f=24N／mm2（顺纹），故需在横梁之间设100×50木楞，间距为400。计算简图入如图所示：q=6.0÷0.75=8kN／m即：模板所受的最大弯矩：MmaX=1/8ql2=0.125×8×0.42=0.16kN·m(1)、强度计算：图6F=6.0KN375375*******工程项目经理部12σ=Mmax／WX=0.16×106÷(9.633×103)=16.61N／mm2f=24N／mm2满足要求。(2)、挠度计算：受力图见图7。W梁底模=0.273×qL4/（100EL）=0.273×8×4004÷（100×5000×8