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1、问题一：滞后臂较难实现ZVS原因：滞后臂谐振的时候，次级绕组短路被钳位，所以副边电感无法反射到原边参加谐振，导致谐振的能量只能由谐振电感提供，如果能量不够，就会出现无法将滞后臂管子并联的谐振电容电压谐振到0V.解决方法：①、增大励磁电流。但会增大器件与变压器损耗。②、增大谐振电感。但会造成副边占空比丢失更严重。③、增加辅助谐振网络。但会增加成本与体积2、问题二：副边占空比的丢失原因：移相全桥的原边电流存在着一个剧烈的换流过程，此时原边电流不足以提供副边的负载电流，因此副边电感就会导通另一个二极管续流，即副边处于近似短路状态；Dloss与谐振电感量大小以及负载RL大小成正比，与输入电压大小成反比。解决方法：①、减少原副边的匝比。但会造成次级整流管的耐压增大的后果。②、将谐振电感改为可饱和电感。3、输出储能电感设计：移相全桥的输出储能电感其实可以看做一个单纯的BUCK电感，由于其正负半周期各工作一次，所以其工作频率等于2倍开关频率，其计算公式为：Lf=Vo*(1-Dmin)/(4*fs*△I)上式中的Lf是最小电感，实际取值要大于此值，以保证电流的连续性，如果需要输出电压在一定范围内连续可调的话，则Vo要取Vo（min),即Lf=Vo(min)*(1-Dmin)/(4*fs*△I)上式Dmin是为了便于理解，实际上移相全桥占空比是不变的，不存在最小占空比的说法：即Dmin=Vo(min)/(Vin(max)/n-VLf-VD)4、主变压器设计：首先计算出移相全桥的次级输出最低电压：Vsec(min)=(Vo(max)+VLf+VD)/Dsec(max)初次级的变压器匝比为:n=Vin(min)/Vsec(min)选择变压器，使用Ap法：Ap=Ae*Aw=Po*104/(4*ƞ*fs*△B*J*Ku*)接下来计算变压器原边匝数：Np=Vin(min)*D(max)/(4*fs*Ae*Bmax)那么次级绕组匝数为：Ns=Np/n5、谐振电感设计：附加谐振电感的目的就是为了实现滞后臂开关管的ZVS，如前面的分析，滞后臂谐振时次级电感不能通过变压器反射到初级，为了保证滞后臂的开关管ZVS，那么谐振电感的能量必须满足下式：LrI2p/2=(V2in*C上管)/2+(V2in*C下管)/2=V2in*Clag即Lr=2*V2in*Clag/I2p其中Lr：谐振电感值Vin：输入电压Clag：滞后桥臂电容(外加电容与MOSFET结电容)Ip：滞后桥臂关断时刻原边电流大小计算还要考虑以下几点因素：①、Vin应取最高输入电压值，保证任意输入电压下,滞后桥臂均能实现ZVS。②、考虑在轻载Ipl（10%-20%负载）时刻，需要滞后桥臂仍然需要工作在ZVS状态。③、输出电流iLf在某个值（比如2A）时刻，输出储能电感电流任然连续或处在临界点。也就是说，输出储能电感的脉动电流等于2倍此值即△iLf=2*2A=4A那么Ip=(Ipl+△iLf/2)/n