建筑工程施工质量验收检查用表实用工序交接记录1工序交接记录1

株洲市大力新村二期工程脚手架施工方案编制单位：日期：一、双排钢管脚手架设计计算〈一〉基本概况本工程为框架16层，正负零以上为15层，以下1层；根据当地施工情况，我项目部决定采用双排钢管整体脚手架。步距1.8米、钢管外径Φ48、壁厚3.5mm、235、间距为1.5米、架宽为1.2米，如图所示：1500150015001200700〈二〉荷载计算1、操作层荷载计算：根据《建筑安装工人安全技术操作规程》第50条规定，脚手架上操作层附架荷载不得大于2700N/m2。考虑动力系数1.2，超载系数2.0，脚手架自身荷载为300N/m2，操作层附架荷载W1为：W1=2/720030027002.12mN2、非操作层荷载计算：钢管理论荷重为38.4N/m，扣件的荷重为10N/个计算，本工程非操作层荷载计算如下：剪刀撑长度近似按对角支撑的长度计算mL33..25.18.122每跨脚手架面积为28.12.15.1mS非操作层每层荷载W2为：22/78.3678.14103.14.38233.22.125.128.1mNW式中1.3为考虑钢钎实际长度系数。〈三〉立杆实际荷计算yyynfyfyfANK222121计算钢管的截面特征：83.8778.15/1386/1386180077.078.151089.40022iLmmLLmmimmAn欧拉临界应力：22222/26983.87210000mmNE222/17012.001578.010013.010013.0mmNfiyy设计荷载N为：KNN3.33269170226912.01170226912.0117021089.422〈四〉安装高度计算假设操作层为三层，安装层数按下列式计算：KNnWWS3.33321式中S为每根立杆受荷面积层87.419.078.3679.072003333009.02/8.12nmS计算安装高度h=1.8×41.87层=75.37米；安全系数k=1+75.37/200=1.38；实际可安装高度H=75.37/1.38=54.62米。〈五〉扣件式钢管脚手架的验算1、正应力fmWMVn/maxMmax——按均布荷载作用计算跨内最大弯距。大横杆按三跨连续梁计；小横杆伸出小于0.4L时，按跨内最大弯距计；脚手板按简支计，计算跨度以立杆间距计。计算荷载只考虑正常施工荷载，即永久荷载与可变荷载，不考虑风雪荷载的组合；Wn——净截面抵抗矩，Φ48×3.5钢管取Wn=5.08×103mm3；M——设计强度调整系数，大横杆、小横杆、脚手板m=0.85；立柱m=0.75；f——钢材的设计强度，f=205N/mm2。（1）大横杆23332/82.731008.5105.125001.01008.51.0mmNqLV2/25.17420585.0mmN（2）小横杆2332/73.1411008.58102.14000mmNV2/25.17420585.0mmN（3）脚手板233/24.1721008.51035.02500mmNV2/25.17420585.0mmN注：竹片脚手板近似取f=205N/mm2。2、剪应力fvmAVKnmaxK——截面形状系数，圆形K=2.0、方形K=1.50；Vmax——计算截面的最大剪力，宜按承受均布荷载作用，小横杆为支座剪力；脚手板按简支计算；大横杆按三跨连续梁计，计算跨度等于立柱距离；An——净截面积，Φ48×3.5钢管取An=4.89cm2；fv——取fv=125N/mm2。（1）大横杆222maxmax/25.10612585.0/17.441089.4108000.2108001500126.0mmNmmNAVKNVn符合要求。（2）小横杆222maxmax/25.10612585.0/56.231089.457600.2576060006.9mmNmmNAVKNVn符合要求。（3）脚手板222maxmax/28.106/48.21089.48105.181037516.2mmNmmNAVKNVn符合要求。3、稳定性ANV——根据立杆最大细长比决定细心受压的稳压系数取0.227（查表得）；227.0321.05.314.33330333005.314.33330022V注：NRV3330333009.019.01反；0.9——为整体空间作用分配系数；符合要求，安全稳定。〈六〉脚手架最大搭设高度（Hmax）12max2.14.12.13.1005.01GKQKGKAfAfffNNNQkHHHHm413.39442.02.171.34.1664.22.13.1447.457.01GKN——脚手架自重产生的轴力，高为一个步距，宽为一个纵距的脚手架，查表得0.442KN；Ak——与立杆截面有关的调整系数，当内外排立杆均采用两根钢管组合时，取0.7；2GKN——脚手架附件及物品重产生的轴力，查表得2.664KNQKN——3.71KNAfQ——45.447KNmH926.32413.39005.01413.39max本工程脚手架实际搭设高度为45米，比规范要求要大。因此我项目部决定从第十三层开始增设悬挑脚手架管，具体做法如下：1、在第十三层楼面预埋Ω形Φ16钢筋，间距为1500mm，离楼面边梁距离为0.5米；然后将架管穿入预埋件内挑出楼面管长为2.8米。2、脚手架计算详见后面悬挑梁脚手架计算。二、悬挑脚手架计算1、求弯距及反力因悬挑脚手架为三层，为安全考虑全部将三层作为操作层，即W1=2×1.2×2700=5480N非操作层W2=0每根立杆受荷面积S=1.8/2=0.9m2每根立杆承受荷载力为N=0.9×3×5.48=17.496KNKNMKNR49.457.0496.179.1496.17992.342496.17maxmax反2、抗弯强度验算fWYMWXMnyyynxxx式中xM、yM——绕X轴和Y轴的弯距（N·mm4）nxW、nyW——对X轴和Y轴的净截面抵抗矩（mm3）xX、yY——截面塑性发展系数取xX=yY=1.2f——钢材的抗弯强度设计值（N/mm2）225757/215/6.1881002.42.110549.41002.42.110549.4mmNfmmN故符合要求3、抗剪强度验算vwftISV查得I/S=216mm，wt=10则223/125/2.161021610992.34mmNfmmNv故符合要求注：V——计算截面沿刚管截平面作用的剪力（N）S——计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩（mm3）I——毛截面惯性矩（mm4）vf——钢材抗剪强度设计值（N/mm2）4、支座局部承压验算设支承长度a=500、yh=48则5964825002yhaL查得Φ=1.0223/215/871.55961010992.340.1mmNfmmNLtFw注：F——荷载（N）取F=max；Φ——荷载增大系数取1.0；L——荷载在钢管计算高度上边缘的假定、分布长度（mm）；a——支承长度yh——梁顶面至钢管计算高度上边缘的距离。5、整体稳定性验算由fWMxbx得：2256/215/23.1191002.576.01049.45mmNmmN注：xM——绕强轴作用得最大弯距（N·mm）；xW——按受压纤维确定的梁毛截面抵抗矩（mm3），取5.02×105；b——整体稳定性系数，按GBJ17-88附录确定；f——钢材的设计强度。6、挠度验算mmEIfLf591.01002.5101.2384107.09.110496.1719384197593333查GB17-88表2-3-2得允许挠度为：mmfmmfmmLf6.7591.06.72501900250则挠度验算合格。7、钢管埋入验算fvAnNy/注：一般钢管埋入验算只计算锚筋的抗剪强度：yN——轴向拉力（N）n——锚筋的数量A——锚筋截面面积（mm2）fv——锚筋的抗剪设计强度（N/mm2）——锚筋的剪应力（N/mm2）取：yN=34.992KNn=2A=201.1mm2fv=125N/mm2得：fv23mmN/871.2012/10992.34满足要求。8、钢管嵌固端得砼局部承压得验算nclAfF5.1注：lF——局部荷载设计值（N）f——砼轴心抗压强度设计值，按C25取值12.5（N/mm2）nA——砼局部承压净面积（mm2）——砼局部承压净面积（mm2）lbAA近似取=1.0bA——砼局部受压时得计算底面积（mm2）lA——砼局部受压时净面积（mm2）得：500485.120.15.110992.343lF符合要求。三、连结杆按垂直方向每一步水平方向每三跨设置一连接杆。KNKNAWWo623.55.48.135.042.13.13.1max注：——风压高度变化系数，取1.42；oW——基本风压，取0.35KN/m2A——每根连接杆抗风荷载面积（m2），等于连接杆间垂直方向距离与水平距离的乘积，取1.8×4.5=8.1m2经验算符合要求，具体节点示意图如下：附墙架杆扣件横管四、开洞脚手架上开洞的构造宜采用平行弦杆木行架结构，斜杆与横杆、立柱的交点尽可能靠近中心节点（偏离应小于150mm），两边立柱应设双立柱。详见下面示意图。56度56度防滑扣件主立杆副立杆防滑扣件主立杆副立杆4500150015001500540018001800180045005400挑空一根立杆图挑空二根立杆图五、支撑系统、爬梯支撑系统由剪刀撑和斜撑组成，它受拉又受压，受力情况比较复杂，一般按构造要求设置。爬梯多用工具式梯，不宜使用钢管扣成的爬梯。六、地基RmAGNPf式中N——上部结构传至基础顶面的垂直荷载（KN）；G——基础自重（KN），底座与垫板忽略不计；A——基础底面积（cm2）fm——地基允许承载力调整系数，取fm=0.4；R——地基允许承载力（KN/cm2）。得233/10802.04.010374.4160502496.17cmKN满足要求。参考株洲市有关高层建筑施工脚手对地基得要求，在钢管立柱下先将土夯实，再做10cm厚C15砼垫层，然后铺上7.5cm厚×50cm宽×160cm长木板，最后在钢管立柱装上底座。具体做法详见下图。排水沟素土夯实200C15砼垫层75×500×1600木板底座新建筑物外边线注：素土夯实及C15砼垫层绕新建筑物外边线连续设置并超出地面15cm，另设置200×300明沟一条以利于排水i=5‰七、悬挑式钢平台（上料平台）〈一〉、杆件计算悬挑式钢平台以槽钢做次梁与主梁，上铺厚度不小于50mm的木板，并以螺栓与槽钢相固定。杆件计算可按下列步骤进行。1、次梁计算（1）恒荷载中的自重，采用[10cm槽钢时以100N/m计，铺板以400N/m2计，施工活荷载以1500N/m2计。按次梁承受均布荷载考虑，计算次梁弯距如下：222181qlM式中——悬臂比值，lm；m——悬臂长度（m）；l——次梁两端搁支点间的长度（m）。即：mNM387645.014200081222（2）计算次梁弯曲强度fWMn式中：M——次梁的弯距；nW——次梁净截面抵抗矩（mm3）