断裂力学

工程断裂力学目录第一章绪论第二章线弹性断裂力学第三章弹塑性断裂力学第四章疲劳裂纹扩展第五章复合型裂纹的脆性断裂理论附录弹性力学基础第一章绪论ssss2a2bss2a?一、引例][ssba21maxssInglis(1913)用分子论观点计算出绝大部分固体材料的强度103MPa，而实际断裂强度100MPa？第一章绪论第一章绪论二、工程中的断裂事故1．1860~1870英国铁路事故死200人/年；2．1938年3月14日比利时费廉尔大桥断成三节，1947~1950比利时又有14座大桥脆性破坏；3．美国二次大战期间2500艘自由轮，700艘严重破坏，其中145艘断成两段，10艘在平静海面发生。同时期大量的战机事故——广泛采用焊接工艺和高强度材料；4．1954年1月10日英国大型喷气民航客机彗星号坠落，同时期共三架坠落；二、工程中的断裂事故5．1958美国北极星号导弹固体燃料发动机壳体爆炸；6．1969年11月美国F3左翼脱落；7．1972年我国歼5坠毁；8．近年来桥梁、房屋、锅炉和压力容器、汽车等第一章绪论二、工程中的断裂事故第一章绪论二、工程中的断裂事故9．2007年11月2日美国F15空中解体；第一章绪论三、断裂力学发展简史1．1913年，C.E.Inglis(英格列斯)将裂纹(缺陷)简化为椭圆形切口，用线弹性方法研究了含椭圆孔无限大板受均匀拉伸问题——按应力集中观点解释了材料实际强度远低于理论强度是由于固体材料存在缺陷的缘故。2．1921年，A.A.Griffith(格里非斯)用弹性体能量平衡的观点研究了玻璃、陶瓷等脆性材料中的裂纹扩展问题，提出了脆性材料裂纹扩展的能量准则，成为线弹性断裂力学的核心之一—能量释放率准则。第一章绪论三、断裂力学发展简史3．1955~1957年，G.R.Irwin(欧文)通过对裂尖附近应力场的研究，提出了新的断裂参量—应力强度因子，并建立断裂判据，成为线弹性断裂力学的另一核心—应力强度因子断裂准则。4．1963年，F.Erdogan(艾多甘)和G.C.Sih(薛昌明)提出了复合型裂纹扩展的最大拉应力理论；1972年，K.Palaniswamy(帕拉尼斯瓦米)从裂纹扩展能量释放率的概念出发建立了复合型裂纹扩展的最大能量释放率理论；1970s中期，G.C.Sih又提出了能处理全复合型裂纹扩展的应变能密度因子理论。第一章绪论三、断裂力学发展简史5．1948年和1950年，G.R.Irwin和E.O.Orowan(奥洛文)各自独立地将Griffith能量理论推广到裂尖存在小范围屈服的金属材料，这是研究弹塑性断裂问题的开端。6．1960年，D.S.Dugdale(达格代尔)运用N.I.Muskhelishvili(穆斯海里什维利)方法研究了裂纹尖端的塑性区，称为D—M模型，因为该模型是G.I.Barenblatt(巴伦布拉特)于1963年提出的“内聚力”模型的特殊情况，所以也称为D—B模型。第一章绪论三、断裂力学发展简史7．1965年，A.A.Wells(威尔斯)在大量实验和工程经验的基础上提出了弹塑性条件下裂纹的起裂准则——COD(CrackOpeningDisplacemen)准则，但其理论基础很薄弱，不是一个直接严密的裂纹尖端弹塑性应力应变场的表征参量。8．1968年，J.R.Rice(赖斯)提出J积分，它避开直接计算裂纹尖端附近的弹塑性应力应变场，而用围绕裂尖的与路径无关的回路线积分(J积分)作为表示裂纹尖端应变集中特性的平均参量。第一章绪论三、断裂力学发展简史9．1968年，J.W.Hutchinson(哈钦森)、J.R.Rice和G.F.Rosengren(罗森格伦)分别发表了I型裂纹尖端应力应变场的弹塑性分析，即著名的HRR奇异解，它证明了J积分唯一决定裂尖弹塑性应力应变场的强度，也具有奇异性。从此，弹塑性力学有了一个新的理论起点。10．COD准则和J积分准则均为弹塑性裂纹起裂准则，从1970s起着力建立裂纹稳定扩展准则。第一章绪论三、断裂力学发展简史11．1948年，N.F.Mott(莫特)进行了裂纹快速扩展速度的定量计算，并将动能引入Griffith能量准则。12．复合材料的界面断裂力学四、断裂力学分类1．宏观断裂力学和微观断裂力学；2．宏观断裂力学：线弹性断裂力学，弹塑性断裂力学，断裂动力学和界面断裂力学。第一章绪论五、断裂力学的任务1．研究裂纹体的应力场、应变场与位移场，寻找控制材料开裂的物理参量；2．研究材料抵抗裂纹扩展的能力——韧性指标的变化规律，确定其数值及测定方法；3．建立裂纹扩展的临界条件——断裂准则；4．含裂纹的各种几何构形在不同载荷作用下，控制材料开裂物理参量的计算。第一章绪论五、断裂力学的任务5．将3和4结合解决下述问题1)给定结构型式、裂纹，计算含裂纹体承载能力；2)给定结构型式、载荷，计算允许裂纹长度—损伤容限；3)给定结构损伤容限和载荷，设计结构几何尺寸；4)计算重复载荷作用下裂纹扩展至容许长度寿命；5)为结构选择材料；6)结构的止裂与修补。第一章绪论六、断裂力学研究方法从弹性力学方程或弹塑性力学方程出发，把裂纹作为一种边界条件，考虑裂纹顶端的应力、应变和位移场，设法建立这些场与控制断裂的物理参量之间的关系和裂纹尖端附近的局部断裂条件。第一章绪论七、参考书第一章绪论[1]高庆．工程断裂力学.重庆大学出版社，1986．[2]李庆芬等．断裂力学及其工程应用．哈尔滨工程大学，2008．[3]张安哥等．疲劳、断裂与损伤．西南交通大学出版社，2006．[4]黄维扬．工程断裂力学．航空工业出版社，1992．[5]庄茁等．工程断裂与损伤．机械工业出版社，2004．第二章线弹性断裂力学2.1裂纹及其对强度的影响2.2断裂力学的能量方法2.3I型裂纹尖端的应力场和位移场2.4II、III型裂纹尖端的应力场和位移场2.5应力强度因子2.6G与K的关系2.7应用权函数法计算K因子2.8叠加原理在计算K因子中的应用2.9确定K因子的其它方法2.1裂纹及其对强度的影响一、裂纹的分类1．按裂纹的几何特征1)穿透裂纹(贯穿裂纹)—简化为理想尖裂纹；2)表面裂纹—简化为半椭圆形裂纹；3)深埋裂纹—简化为椭圆片状裂纹或圆形裂纹(钱币状裂纹，便士状裂纹)。一、裂纹的分类2．按裂纹的力学特征I型裂纹1)张开型(I型，OpeningMode)裂纹在与裂纹面正交的拉应力作用下，裂纹面产生张开位移(位移与裂纹面正交)，裂纹上下表面垂直于裂纹面的位移不连续(方向相反)2)滑移型(II型，SlidingMode)裂纹II型裂纹在与裂纹面平行而与裂纹尖端线垂直的切应力作用下，使裂纹面产生沿裂纹面相对滑动位移(位移平行切应力方向)，裂纹上下表面垂直于裂纹尖端线方向的位移不连续(方向相反)2.1裂纹及其对强度的影响一、裂纹的分类2．按裂纹的力学特征3)撕裂型(III型，Anti-planeShearMode)裂纹在与裂纹面垂直而与裂纹尖端线平行的切应力作用下，使裂纹面产生沿裂纹面外相对滑动位移(位移平行切应力方向)，裂纹上下表面平行于裂纹尖端线方向的位移不连续(方向相反)III型裂纹4)多数裂纹为复合型裂纹，I型裂纹最常见、最危险、最重要。2.1裂纹及其对强度的影响二、裂纹对材料强度的影响2.1裂纹及其对强度的影响ss2aAxy2b1．无限大平板中的椭圆切口承受均匀拉应力ssss/21/21max/max2abayaby2．固体材料的理论断裂强度0th/bEs3．按传统强度观点)00()4/(f0f1/thmaxssss，abEa4．按微观理论)4/()4/(f0f0aEabEbss—连续介质力学和弹性理论的局限：表面自由能密度b0：原子间距2.2断裂力学的能量方法一、Griffith理论1．裂纹扩展中的能量关系(裂纹面积A扩展了dA)1)体系能量变化SEVWddddΛ2)弹性系统释放的能量(势能)SEΛVWΠdddddW：外力功；V：弹性势能；：塑性功ES：裂纹表面能(形成自由表面，分子结合力断裂所需要的能量)Λ2.2断裂力学的能量方法一、Griffith理论2．能量释放率及断裂判据1)裂纹扩展单位面积系统释放的能量—能量释放率AΠGaVbG12)如外力功为零，裂纹厚度b不变，长度为aG单位N/m；也称为裂纹驱动力AVAW2.2断裂力学的能量方法一、Griffith理论2．能量释放率及断裂判据3)裂纹扩展单位面积消耗的能量—裂纹扩展阻力率(临界应变能释放率)AEAΛGSC4)断裂判据CGGGC：材料常数(材料的断裂韧度)2.2断裂力学的能量方法一、Griffith理论3．Griffith理论1)b厚板的能量封闭体系ss2assV0V0-V开裂前后，板应变能增加-V，封闭体系的外力功为零，同时形成裂纹面，表面能增加。2.2断裂力学的能量方法一、Griffith理论3．Griffith理论1)b厚度板开裂前后应变能增量2)表面自由能ss2aA：裂纹单侧自由表面面积EbAbaEVabA4ππ22222ssAabE24Ss22π2EbAAEAVS2.2断裂力学的能量方法一、Griffith理论3．Griffith理论3)给定裂纹长度aEGaEGππ2C2fCsa：裂纹半长给定应力—容限裂纹半长2C2Cππ2ssEGEa4)Griffith理论适用范围00π84π2babEaE—足够尖的裂纹，Griffith裂纹2.2断裂力学的能量方法一、Griffith理论3．Griffith理论5)Griffith理论的含义裂纹扩展单位面积释放的应变能等于形成自由表面所需要的表面能，裂纹不稳定平衡；释放的应变能大于表面能，裂纹失稳扩展；释放的应变能小于表面能，裂纹不扩展。裂纹扩展后，能量释放率降低，稳定扩展；裂纹扩展后，能量释放率增大，失稳扩展；裂纹扩展阻力率等于表面自由能密度的2倍。2.2断裂力学的能量方法一、Griffith理论3．Griffith理论6)断裂过程的能量平衡a能量acV+ESVES2.2断裂力学的能量方法一、Griffith理论4．Orowan理论1)金属材料—裂纹扩展前尖端产生塑性区，需耗散能量；)(22π2ΓEbAs2)引入塑性功率(裂纹扩展单位面积，内力对塑性变形作的塑性功)；G：塑性功率，对于金属材料，G比大三个量级ΓEbA22π2s2.2断裂力学的能量方法一、Griffith理论4．Orowan理论aEΓaΓEπ2π)(2fs22π2π)(2ssEΓΓEaC21'EE3)给定裂纹长度给定应力5．平面应变状态(用E’替换E)2.2断裂力学的能量方法二、两种特殊情况下G的表达式(Irwin-Kies)1．恒位移情况(dd=0)2a2aFdcFFVdd21cFFFVFccFd21d21d21d0ddd2ddd1)线弹性情况，裂纹扩展导致应变能的改变2)G最终表达式(外力功为零)AcFAVAΠG221d2.2断裂力学的能量方法二、两种特殊情况下G的表达式(Irwin-Kies)1．恒载荷情况(dF=0)2aF1)裂纹扩展导致应变能和外力功的变化2)G最终表达式dd21dFVdVFWd2ddAcFAVAVAWAΠGF221cFFccFd212dddd2.2断裂力学的能量方法二、两种特殊情况下G的表达式(Irwin-Kies)3．讨论1)恒位移及恒载作用下G表达式相同AcFG221acFbb221不变裂纹厚度2)两种情况下位移变形图dFFdFdaa+da恒位移dFFdaa+dadd恒载荷2.2断裂力学的能量方法二、两种特殊情况下G的表达式(Ir