危岩稳定性计算表

滑移式危岩稳定性计算式中：V——裂隙水压力(kN／m)，根据不同工况按第12.1.10条的规定计算；F——危岩稳定性系数；c——后缘裂隙粘聚力标准值(kPa)；当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯通段粘聚力标准值按长度加权的加权平均值，未贯通段粘聚力标准值取岩石粘聚力标准值的0.4倍；ϕ——后缘裂隙内摩擦角标准值(º)；当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯通段内摩擦角标α——滑面倾角(º)；W——危岩体自重(kN／m)；F=-1.23337分子v=2000V2000分母rw10C130hw20l2.2ϕ40α72W972cosa0.309017sina0.951057tgϕ0.8391重度r危岩面积A滑塌面倾角a裂隙深度H滑面长度L裂隙内摩擦角φ裂隙内聚力C自重2817.55535.54050自重+暴雨2817.55535.53540自重+地震2817.55535.54050W01危岩体滑塌破坏稳定性计算（重庆地标）c——后缘裂隙粘聚力标准值(kPa)；当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯通段粘聚力标准值按长度加权的加权平均值，未贯通段粘聚力标准值取岩石粘聚力标准值的0.4倍；ϕ——后缘裂隙内摩擦角标准值(º)；当裂隙未贯通时，取贯通段和未贯通段内摩擦角标-1140.1635924.426934地震水平系数危岩重量Wcos(a)sin(a)tan(φ)裂隙充水高度hw后缘静水压力V扬压力U4900.5735760.8191520.83914900.5735760.8191520.7002081500.24900.5735760.8191520.8391W01危岩体滑塌破坏稳定性计算（重庆地标）抗滑力下滑力稳定系数Kf510.831401.38451.273413.9272404.25241.024443.4707457.5950.969W01危岩体滑塌破坏稳定性计算（重庆地标）（1）倾倒式危岩由后缘抗拉强度控制时，按下式计算：F=9.095529分子=hw1分母=V1h0.5W2H1a1b1h01flk1α1β1cosa0.999848sinβ0.017452cos（β-α)1F=372.843分子=hw1分母=V1　　(危岩重心在倾覆点之外时)式中：h——后缘裂隙深度(m)；　　hw——后缘裂隙充水高度(m)；　　H——后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直距离(m)；　　a——危岩重心到倾覆点的水平距离(m)；　　b——后缘裂隙未贯通段下端到倾覆点之间的水平距离(m)；　　h0——危岩重心到倾覆点的垂直距离(ｍ)；　　flk——危岩抗拉强度标准值(kPa)，根据岩石抗拉强度标准值乘以0.4的折减系数确定；　　α——危岩与基座接触面倾角(º)，外倾时取正值，内倾时取负值；　　β——后缘裂隙倾角(º)；V--裂隙水压力。V--裂隙水压力(危岩重心在倾覆点之内时)coscossin3sincoscossin32sin21FbhhHVaWbhHhHfwlk＝coscossin3sincoscossin32sin21bhhHVaWbhHhHfFwlkh0.5W265WH20a1b1h01flk1α1β1cosa0.999848sinβ0.017452cos（β-α)1F=1.541837531分子=179.7693v=45hw3分母=116.5942rw10V45hw3h2.5W265H5a0.5b2h02.5flk35.452α30β50cosa0.866025404sinβ0.766044443cos（β-α)0.939692621cosβ0.64278761（1）倾倒式危岩由底部抗拉强度控制时，按下式计算：cossin31312bhVaWbfFwlk287.921831.65531416961.71118.33式中：h——后缘裂隙深度(m)；　　hw——后缘裂隙充水高度(m)；　　H——后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直距离(m)；　　a——危岩重心到倾覆点的水平距离(m)；　　b——后缘裂隙未贯通段下端到倾覆点之间的水平距离(m)；　　h0——危岩重心到倾覆点的垂直距离(ｍ)；　　flk——危岩抗拉强度标准值(kPa)，根据岩石抗拉强度标准值乘以0.4的折减系数确定；　　α——危岩与基座接触面倾角(º)，外倾时取正值，内倾时取负值；　　β——后缘裂隙倾角(º)；V--裂隙水压力。V--裂隙水压力2651、F=0ζ1a01b01c1H1h1flk1W12、F=0分子0ζ1分母1a01b01c1H1h1flk1W11、对后缘有陡倾裂隙的悬挑式危岩按下列二式计算，稳定性系数取两种计算结果中的较小值ζ——危岩抗弯力矩计算系数，依据潜在破坏面形态取值，一般可取1／12～1／6，当潜在破坏面为矩形时可取1／6；a0——危岩体重心到潜在破坏面的水平距离(m)；b0——危岩体重心到过潜在破坏面形心的铅垂距离(m)；flk——危岩体抗拉强度标准值(kPa)，根据岩石抗拉强度标准值乘以0.20的折减系数确定；c——危岩体粘聚力标准值(kPa)；ϕ——危岩体内摩擦角标准值(º)。其它符号意义同前。2、对后缘无陡倾裂隙的悬挑式危岩按下列二式计算，稳定性系数取两种计算结果的较小值H——危岩体后缘潜在破坏面高度(m)；flk——危岩体抗拉强度标准值(kPa)，根据岩石抗拉强度标准值乘以0.30的折减系数确定；其它符号意义同前。1、F=12、F=ζ1分子1a01分母1c1H01flk1W1H——危岩体后缘潜在破坏面高度(m)；flk——危岩体抗拉强度标准值(kPa)，根据岩石抗拉强度标准值乘以0.30的折减系数确定；其它符号意义同前。ζ——危岩抗弯力矩计算系数，依据潜在破坏面形态取值，一般可取1／12～1／6，当潜在破坏面为矩形时可取1／6；a0——危岩体重心到潜在破坏面的水平距离(m)；b0——危岩体重心到过潜在破坏面形心的铅垂距离(m)；flk——危岩体抗拉强度标准值(kPa)，根据岩石抗拉强度标准值乘以0.20的折减系数确定；c——危岩体粘聚力标准值(kPa)；ϕ——危岩体内摩擦角标准值(º)。其它符号意义同前。H——危岩体后缘潜在破坏面高度(m)；flk——危岩体抗拉强度标准值(kPa)，根据岩石抗拉强度标准值乘以0.30的折减系数确定；其它符号意义同前。H——危岩体后缘潜在破坏面高度(m)；flk——危岩体抗拉强度标准值(kPa)，根据岩石抗拉强度标准值乘以0.30的折减系数确定；其它符号意义同前。倾倒式危岩体计算（底部岩体抗拉强度控制，重心在支点外）危岩体体积Vs(m3/m)4.2岩体天然重度γ(kN/m3)26.9岩体饱和重度γ(kN/m3)27.1危岩体天然自重W(kN/m)112.98危岩体饱和自重W(kN/m)113.82水的重度γw(kN/m3)10后缘裂隙深度h(m)1.3现状裂隙充水高度hwx(m)0暴雨裂隙充水高度hwb(m)0.65地震水平系数ζe0.2后缘裂隙倾角β（°）62危岩体重心到倾覆点的水平距离a（m）0.2后缘裂隙未贯通段下端到倾覆点之间的水平距离b（m）1.03危岩体重心到倾覆点的垂直距离h0（m）0.8岩石抗拉强度标准值（kPa）0危岩体抗拉强度标准值flk(kPa)0一、工况Ⅰ（自重+现状裂隙水压力）计算：后缘裂隙水压力V(kN/m)0分子22.596分母23稳定性系数K0.982434783二、工况Ⅱ（自重+20a暴雨）计算：后缘裂隙水压力V(kN/m)2.1125分子22.764分母1.539898187稳定性系数K14.78279551三、工况Ⅲ（自重+20a暴雨+地震）后缘裂隙水压力V(kN/m)0地震力Q（kN/m）22.596分子22.596分母18.0768稳定性系数K1.25高×厚（即卸荷带宽度）无水二分之一一般经验值，应按试验来0.2折减