正铲液压挖掘机工作装置设计D

机械设计课程设计设计题目：正铲液压挖掘机工作装置设计院系：机械工程系专业：09级铁道车辆2班姓名：陈明学号：20097836指导教师：何俊机械原理设计任务书学生姓名陈明班级铁车2班学号20097836设计题目：正铲液压挖掘机工作装置设计一、设计题目简介正铲挖掘机的铲土动作形式。其特点是“前进向上，强制切土”。正铲挖掘力大，能开挖停机面以上的土，宜用于开挖高度大于2m的干燥基坑，正铲的挖斗比同当量的反铲的挖掘机的斗要大一些，其工作装置直接决定其工作范围和工作能力。二、设计数据与要求题号铲斗容量挖掘深度挖掘高度挖掘半径卸载高度D2.52.449.248.266.63三、设计任务1、绘制挖掘机工作机构的运动简图，确定机构的自由度，对其驱动油缸在几种工况下的运动绘制运动线图；2、根据所提供的工作参数，对挖掘机工作机构进行尺度综合，确定工作机构各个杆件的长度；3、用软件（VB、MATLAB、ADAMS或SOLIDWORKS等均可）对执行机构进行运动仿真，并画出输出机构的位移、速度、和加速度线图。4、编写设计计算说明书，其中应包括设计思路、计算及运动模型建立过程以及效果分析等。5、在机械基础实验室应用机构综合实验装置验证设计方案的可行性。完成日期：2012年6月16日指导教师何俊一、概述正铲挖掘机的开挖方式根据开挖路线与汽车相对位置的不同分为正向开挖、侧向装土以及正向开挖、后方装土两种，前者生产率较高。正铲的生产率主要决定于每斗作业的循环延续时间。为了提高其生产率，除了工作面高度必须满足装满土斗的要求之外，还要考虑开挖方式和与运土机械配合。尽量减少回转角度，缩短每个循环的延续时间。反铲的开挖方式可以采用沟端开挖法，即反铲停于沟端，后退挖土，向沟一侧弃土或装汽车运走，也可采用沟侧开挖法，即反铲停于沟侧，沿沟边开挖，它可将土弃于距离沟较远的地方，如装车则回转角度较小，但边坡不易控制.单斗液压挖掘机的正铲结构如图1.1所示，主要由动臂、斗杆、铲斗、动臂油缸、斗杆油缸、铲斗油缸等组成。铲斗的斗底利用液压缸来开启，斗杆是铰接在动臂的顶端，由双作用的斗杆油缸使其转动。斗杆油缸的一端铰接在动臂上，另一端铰接在斗杆上。其铰接形式有两种：一种是铰接在斗杆的前端；另一种是铰接在斗杆的尾端。动臂均为单杆式，顶端呈叉形，以便与斗杆铰接。动臂有单节的和双节的两种。单节的动臂有长短两种备品，可根据需要更换。双节的动臂则由上、下两节拼装而成，根据拼图1.1液压正铲挖掘机装点的不同，动臂的工作长度也不同。二、正铲挖掘机自由度计算根据图2.1所示的挖掘机结构简图，我们可以对其自由度进行计算。通过对机构简图的分析，可以看出该工作装置有9根杆件组成,其中包含12个运动副，即9个转动副，3移动副，共包含12个低副，没有高副。图2.1正铲液压挖掘机结构简图自由度计算：错误!未找到引用源。则错误!未找到引用源。：三、挖掘机参数设计1、液压挖掘机基本参数液压挖掘机基本参数主要包括：标准斗容量错误!未找到引用源。：指挖掘Ⅲ级或密度为错误!未找到引用源。的土壤时，代表该挖掘机登记的一种铲斗堆积容量。最大挖掘高度错误!未找到引用源。：指工作装置处于最大举升高度时，铲斗齿尖到停机地面的距离。最大挖掘半径错误!未找到引用源。：在挖掘机纵向中心平面上铲斗齿尖离机器回转中心的最大距离。最大挖掘深度错误!未找到引用源。：指动臂处在最低位置，且斗齿尖，铲斗与斗杆铰点，斗杆与动臂铰点三点在同一条垂直停机面的直线上，斗齿尖与停机面的最大距离。最大卸载高度错误!未找到引用源。：指动臂、斗杆处于最大举升高度，翻转卸土，斗齿尖处在最低位置时，斗齿尖到停机面的距离。2、机构设计该挖掘机工作装置为正铲装置，采用如下结构方案（1）采用整体式弯动臂，动臂油缸下置式。（2）采用整体式斗杆。（3）动臂与斗杆的长度比，即特性参数错误!未找到引用源。。（4）油缸最大长度与最小长度的长度比：错误!未找到引用源。，i表示驱动油缸错误!未找到引用源。。（5）铲斗挖掘时与停机面的所成的为错误!未找到引用源。，其中错误!未找到引用源。。3、动臂、斗杆的长度参数设计铲斗容量q错误!挖掘深度错误!挖掘高度错误!挖掘半径错误!未卸载高度H(m)未找到引用源。未找到引用源。(m)未找到引用源。(m)找到引用源。(m)4.03.29.529.067.91根据已知工作参数，就市场上现有各种型号的挖掘机进行调查，发现标准斗容为错误!未找到引用源。或在错误!未找到引用源。左右的挖掘机，只有5家公司的12个型号符合。其中7个型号为反铲挖掘机。下表为正铲液压挖掘机的参数：品牌型号标准斗容（斗容范围）挖掘深度m挖掘高度m挖掘半径m卸载高度m小松PC1250-74（3.2-5.2）12.9815.97519.4711.32邦立重机CED750-74.5（4-5.5）2.689.7459.287.68邦立重机CED650-64（3.5-5.0）3.29.5219.0617.911邦立重机CE750-74.5（4-5.5）2.689.7459.287.68邦立重机CE650-64（3.5-5.0）3.29.5219.0617.911表1其中邦立重机CED750-7和邦立重机CED650-6是电动液压挖掘机，在这里也就不考虑。经过参数的对比，邦立重机CE650-6的参数与题目参数最接近，所以这里我选择邦立重机CE650-6的参数进行设计。邦立重机CE650-6的参数如下表：整机重量46标准斗容2.5最大挖掘半径mm8260最大挖掘深度mm2440最大挖掘高度mm9240最大卸载高度mm6630斗杆最大推压力kN243铲斗最大破碎力kN230表2根据[2]中的公式错误!未找到引用源。以及表1-3可知：相关系数斗杆长0.90.747名称系数代号推荐值范围所选值臂铰离回转中心0.150.1臂铰离地高度0.630.6臂长1.21.14斗杆长0.90.747最小挖掘半径0.850.85表3于是，动臂长度错误!未找到引用源。，斗杆长度错误!未找到引用源。，由错误!未找到引用源。可得错误!未找到引用源。，符合错误!未找到引用源。这个条件，所以该参数设计合理。则A、C点的最大距离：当动臂与斗杆成最大角（即错误!未找到引用源。）时错误!未找到引用源。的大小：4、动臂的转角范围以及铰点A根据表3以及错误!未找到引用源。可知：铰点A的横坐标错误!未找到引用源。，纵坐标错误!未找到引用源。。由公式（1）可知：铲斗挖掘半径：动臂转角范围：由公式（2）可知：因为错误!未找到引用源。，所以BC能呈垂直状态。再由公式（5）可知：5、铲斗的转角范围确定根据最大挖掘半径高度确定根据最大挖掘卸载高度确定6.斗杆的转角范围确定根据表3以及错误!未找到引用源。可知：因为错误!未找到引用源。，并且错误!未找到引用源。则，整理可得：四、仿真以下截图为用SolidWorks做的三维建模因为用SolidWorks做的三维模型不好倒入Adams，所以本文就以一个简化模型还做仿真，但是数据都是用上文所计算的数据。以下就是仿真的截图，只要为铲斗的运行轨迹。经过仿真，得到以下数据：D的y坐标的值A为（0，0）AD的距离下面是试验台模型搭建：五、液压系统的设计液压系统设计作为液压挖掘机设计的重要组成部分，设计时必须满足挖掘机工作循环所需的全部技术要求，且静动态性能好、效率高、结构简单、工作安全可靠、寿命长、经济性好、使用维护方便。其中液压系统的设计作为挖掘机总体设计的一部分，必须要满足整机工作要求，并要求进行相关参数的计算与分析验证，选取合适的各液压元件。1．液压挖掘机的工况分析液压挖掘机的主要功能运动包括以下几个动作:动臂升降、斗杆收放、铲斗装卸、转台回转、整机行走以及其它辅助动作。除了辅助动作(例如整机转向等)不需全功率驱动以外，其它都是液压挖掘机的主要动作，要考虑全功率驱动。挖掘机的典型作业流程:(1)整机移动至合适的工作位置(2)回转平台，使用工作装置处于挖掘位置(3)动臂下降，并调整斗杆、铲斗至合适位置(4)斗杆、铲斗挖掘作业(5)动臂升起(6)回转工作装置至卸载位置(7)操纵斗杆、铲斗卸载2.液压缸主要几何尺寸的计算挖掘机各驱动和传动系统包括：发动机、液压泵、液压马达、电液比例换向阀、动臂缸、斗杆缸及齿轮传动。本设计主要对动臂缸进行相关设计。（1）动臂液压缸内径尺寸与活塞杆直径的确定由表4.1、表4.2可知，大型挖掘机液压系统在斗杆最大推压力F=243KN推，铲斗最大破碎力F=230KN破前提下，考虑到铲斗容量为32.5m，所以宜取液压缸的工作压力P＝30×610aP，负载bF=240KN，液压缸选用单杆式，并在工作时进行差动连接。此时液压缸无杆腔工作面积1A应为有杆腔工作面积2A的两倍。由于液压缸回油路上必须具有背压力存在，以防止挖掘机卸土后突然前冲，由表4.3,可取1P＝1.2×610aP。表4.1按负载选择执行元件工作压力负载F/N50005000～1000010000～3000030000～5000050000工作压力p/MPa0.8～11.5～22.5～44～55～7表4.2按主机类型选择执行元件工作压力表4.3执行元件背压力系统类型背压力/Mpa简单系统或轻载节流调速系统0.2～0.5回油路带调速阀的系统0.4～0.6回油路设置有背压阀的系统0.5～1.5用补油泵的闭式回路0.8～1.5回油路较复杂的工程机械1.2～3回油路较短，且直接回油箱可忽略不计由于是差动式单杆连接，所以活塞杆直径d与缸筒直径D的关系为d=0.707D。根据公式1162400001.2(30)1022FAPP=81.632cm(3.5)故有D=14/A=101.78mm，d=0.707D=71.96mm(3.6)当按GB/T2348－1993将这些直径圆整成就近标准值时得：D=110mm,d=72mm，由此求得液压缸两腔的实际有效面积为22/495.03ADcm2222()/454.32ADdcm(3.7)主机类型机床农业机械小型工程机械工程机械辅助机构液压机中、大挖掘机重型机械起重运输机构磨床组合机床龙门刨床拉床工作压力p/Mpa≤23～5≤88～1010～1620～32（2）液压缸行程的确定液压缸行程主要依据机构的运动要求而定。但为了简化工艺和降低成本，应尽量采用GB/T2348-1993标准的液压缸行程，则根据技术要求，取行程为900mm。3.液压缸结构参数的计算（1）缸筒壁厚的计算对于低压系统或/D≥16时，液压缸缸筒厚度一般按薄壁筒计算，公式如下：2[]yPD(3.8)式中－液压缸缸筒厚度yP－试验压力(Mpa)，当工作压力P≤16Mpa时，yP=1.5P，当工作压力31.5≥P≥16Mpa时，yP=1.25P，当工作压力P≥31.5Mpa时，yP=1.15P，这里应取yP=1.25P=37.5Mpa。D－液压缸内径(m)－缸体材料的许用应力（Mpa），可通过下面公式求得：[]bn(3.9)b－缸体材料的抗拉强度(Mpa)n－安全系数，n=3.5～5，一般取n=5但对于锻钢45的许用应力[]一般都取[]=110(Mpa)则37.511018.752110mm根据《机械设计手册》，取液压外缸直径为1D=130mm。（2）液压缸油口直径的计算液压缸油口直径应根据活塞最高运动速度v和油口最高液流速度0v而定，公式如下：000.13/dDvv(3.10)式中0d－液压缸油口直径(m)D－液压缸内径(m)v－液压缸最大输出速度(m/min)0v－油口液流速度(m/min)，根据《机械设计手册》，取0v=7m/min同时对于单杆油塞式液压差动联接时，活塞的外伸速度为:360vQvA(3.11)式中v－液压缸差动联接时，活塞外伸的速度，可视为油口液流的速度(m/min)vQ－液压泵流量(3m/s)，根据邦立CE６５０－６正铲挖掘机相关数据取：vQ＝240037837/Lmin3A－活塞杆面积，其公式如下:234Ad(3.12)式中d－