落地式卸料平台

落地式卸料平台落地式卸料平台采用扣件式钢管脚手架，钢管φ48×3.5，平台板为50厚木脚手板，平台面积3.6m×2.4m，最大搭设高度15.2m。纵向立杆间距1200mm，共3跨，横向立杆间距1200mm，共2跨。水平杆步距1500mm，扫地杆距底座上皮200mm，横向水平支撑杆间距400mm，顶层纵向水平支撑杆与立杆用双扣件连接。架体四面设置垂直剪刀撑，从底到顶连续设置；从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。平台板上设300mm高、20厚木挡板和600mm、1200mm高栏杆，栏杆内侧用密目安全网封闭，详细构造见下图。施工人员活荷载标准值1KN/m2，最大堆放材料荷载10KN。1200240036001500垂直剪刀撑栏杆水平剪刀撑垂直剪刀撑横向水平支撑杆φ48×3.5钢管纵向水平支撑杆φ48×3.5钢管20厚木挡板50厚木脚手板600600300水平杆φ48×3.5钢管横向水平支撑杆φ48×3.5钢管立杆φ48×3.5钢管纵向水平支撑杆φ48×3.5钢管地面150020012001200400400400400400400400400400立杆φ48×3.5钢管平面图立面图120012001200120012001200卸料平台搭设、使用安全要点1.每根立杆底部设置底座，底座采用150mm×150mm×8mm钢板和钢管套管焊接组成，底座下设置宽度不小于200mm、厚度不小于50mm的木垫板或仰铺槽钢，下面若是回填土应分层夯实。2.卸料平台长边垂直于建筑物墙面布置，平台自成独立系统，严禁与外脚手架连接；平台脚手架靠墙一侧的立杆每隔两步与已具备一定强度的柱、剪力墙可靠连接（或不超过两步用钢2管与预埋在梁板混凝土中的短钢管连接）。3.所有立杆接长用对接扣件连接，不得用搭接连接。4.搭设平台脚手架用的钢管、扣件必须经抽样检测合格后才能使用。5.扣件螺栓拧紧力矩40～65N·m。6.顶层纵向水平支撑杆与立杆用双扣件连接。7.未尽事项按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001执行。8.平台脚手架最大搭设高度15.2m；施工人员活荷载标准值1KN/m2；平台应在明显位置标明容许使用荷载，容许载重量为1吨（10KN）,严禁超过容许载重，配专人监督。设计计算书φ48×3.5钢管：抗压强度设计值f＝205N/mm2；抗弯强度设计值f＝205N/mm2，弹性模量E＝2.06×105N/mm2。φ48×3.5钢管截面特性：每米长自重标准值0.0384KN/m；截面抵抗矩5080mm3；截面惯性矩I＝12.19×104mm4；截面积A＝489mm2；回转半径i＝15.8mm。木脚手板：自重标准值0.35KN/m2。平台脚手架最大搭设高度15.2m。施工人员活荷载标准值1KN/m2。最大堆放材料荷载10KN。一．横向水平支撑杆的计算1.荷载计算（1）木脚手板自重标准值0.35×0.4=0.14KN/m（2）堆放材料自重标准值10/（1.2×3.6）×0.4=0.926KN/m（3）施工人员活荷载标准值1×0.4=0.4KN/m恒荷载标准值gk=0.14+0.926=1.066KN/m，活荷载标准值qk=0.4KN/m2.抗弯强度计算横向水平支撑杆按两跨连续梁进行计算，计算跨度为1200mm，计算简图如下：12001200qk=0.4KN/mgk=1.066KN/ma、假定弯距设计值由恒荷载效应控制（恒载分项系数1.35，活载分项系数为1.4，组合值系数为0.7）最大弯矩M＝0.125×1.35×1.066×1.22+0.125×1.4×0.7×0.4×1.22＝0.330KN·mb、假定弯距设计值由活荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4）最大弯矩M＝0.125×1.2×1.066×1.22+0.125×1.4×0.4×1.22＝0.331KN·m荷载效应组合设计值应从上述两组合中取最不利确定，可以看出：弯距设计值由活荷3载效应控制，Mmax=0.311KN·m抗弯强度δ＝Mmax/W＝0.311×106/5080＝65.16N/mm2＜205N/mm2，抗弯强度满足要求。3..挠度计算挠度w＝0.521×2501200mm459.01219002060001001200066.14＜＝＝8mm与10mm，挠度满足要求。二．纵向水平支撑杆的计算1.荷载计算恒荷载标准值Gk=[0.35+10/（1.2×3.6）]×1.2×0.4=1.279KN，活荷载标准值Qk=1×1.2×0.4=0.48KN2..抗弯强度计算纵向水平支撑杆按三跨连续梁进行计算，计算跨度为1200mm，计算简图如下：120012001200Qk=0.48KNGK=1.279KNa、假定弯距设计值由恒荷载效应控制（恒载分项系数1.35，活载分项系数为1.4，组合值系数为0.7）最大弯矩M＝0.267×1.35×1.279×1.2+0.311×1.4×0.7×0.48×1.2＝0.729KN·mb、假定弯距设计值由活荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4）最大弯矩M＝0.267×1.2×1.279×1.2+0.311×1.4×0.48×1.2＝0.743KN·m荷载效应组合设计值应从上述两组合中取最不利确定，可以看出：弯距设计值由活荷载效应控制，Mmax=0.743KN·m抗弯强度δ＝Mmax/W＝0.743×106/5080＝146.3N/mm2＜205N/mm2，抗弯强度满足要求。3..挠度计算挠度w＝1.833×1501200mm657.1121900206000100120012793＜＝＝8mm与10mm，挠度满足要求。三．扣件抗滑承载力计算顶层纵向水平支撑杆传给立杆的竖向力设计值R：a、假定弯距设计值由恒荷载效应控制（恒载分项系数1.35，活载分项系数为1.4，组合值系数为0.7）R＝（1.267+1.000）×1.35×1.279+（1.311+1.222）×1.4×0.7×0.48+1.279+0.48＝6.865KNb、假定弯距设计值由活荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4）R＝（1.267+1.000）×1.2×1.279+（1.311+1.222）×1.4×0.48+1.279+0.48＝6.941KN4荷载效应组合设计值应从上述两组合中取最不利确定，可以看出：弯距设计值由活荷载效应控制，Rmax=6.941KN＜8KN，一只直角扣件抗滑承载力满足要求，为安全起见，顶层纵向水平杆与立杆连接采用双扣件（即增加一只抗滑扣件）。四．立杆稳定性计算1.恒荷载标准值（1）脚手架钢管自重标准值0.1291×15.2=1.962KN（由纵距1.2m、步距1.5m，双排，查JGJ130-2001附录A得：脚手架每米自重标准值为0.1291KN/m）（2）脚手板自重标准值0.35×1.2×1.2=0.504KN（3）横向水平支撑杆自重标准值2×1.2×0.0384=0.092KN（4）堆放材料自重标准值10/（2.4×3.6）×1.2×1.2=1.667KN恒荷载轴向力标准值1.962+0.504+0.092+1.667=4.225KN，2.活荷载轴向力标准值1×1.2×1.2=1.44KN3.立杆稳定性计算不考虑风荷载立杆轴向力设计值N=1.2×4.225+1.4×1.44＝7.086KN验算长细比：μ＝1.8，长细比λ＝lo/i＝kμh/i（k取1）＝1.8×1500/15.8＝171＜210，满足要求确定轴心受压杆件的稳定系数，λ＝lo/i＝kμh/i＝1.167×1.8×1500/15.8＝199，查JGJ130-2001附录C，得稳定系数φ＝0.182。N/（φA）＝7086/（0.182×489）＝79.6N/mm2＜1/[1+0.005×（15.2-4）]×205N/mm2=194N/mm2，立杆稳定性满足要求。