塔吊基础、安拆施工方案

1一、工程概况**国际汽车城二期工程由**国际汽车城有限公司投资兴建。本工程位于**北路西侧，东至淮海北路、西至经四路、南至钱江路、北至嫩江路，由1#～32#楼共32栋商业楼组成。采用框架结构体系，总用地面积108341m2，总建筑面积126676m2。各幢楼层数、高度等详下表：楼号层数层高结构高度1#12F5.8m、4.5m、3.5m（标准层）框架53.70m29#4F5.8m、4.2m、3.8m框架19.90m2#3#4#11#15#20#30#31#32#3F5.8m、4.2m、3.8m框架17.10m其余栋号2F5.8m、3.8m框架10.20m二、编制依据1、淮安国际汽车城二期工程施工图纸；2．淮安国际汽车城二期工程勘察报告（工程编号：HXH2011082）；3．《塔式起重机安装使用说明书》；4．《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）；5．《地下防水工程质量验收规范》（GB50208-2002）；6．《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；7．《建筑施工安全检查标准》（JGI59-99）；8．《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）；9．《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；国家、省、市、行业的其它现行有关工程建设的规范、规程、标准及有关标准图集，企业内控标准、工法及各项规章制度等。三、塔吊型号及定位选择塔式起重机主要用于结构施工中的大宗物料（如：钢筋、模板和砼等）的水平、垂直运输，根据本工程的实际情况和工期要求，需吊运的物料多、时间短。经综合考虑，拟在1#楼布置一台1台QTZ63型塔吊，在其余幢号均匀布置112台QTZ40塔吊，覆盖整个施工场地。塔吊尽可能覆盖地下室的位置，以便于能够同时兼顾到地下室和上部的施工。为使塔吊使用经济合理，有利于降低工程成本，同时考虑到本工程现有的施工场地条件和塔吊的工作特点，根据《塔式起重机安装使用说明书》中的对塔基类型的叙述，1#楼QTZ63型塔吊塔吊基础采用现浇承台基础，其余11台QTZ40塔吊基础采用混凝土预制拼装多用塔机基础。塔吊定位时要考虑以下几点：（1）本工程占地面积广，幢号多。32幢楼均匀布置在场地上，塔吊应能尽量满足施工现场工作面的需要，减少工作死角。（2）尽量保证施工场地物料的堆放、搬运在塔吊工作范围内，减少二次搬运。（3）应避开建筑物的突出部位，减少对施工的影响，避免穿越过多层的结构楼板，减少留下的预留洞以及后浇施工部分，以利于结构质量。（4）保证塔吊安装和拆除时所必须的场地的工作条件。因此，结合本工程结构设计特点以及现有的施工场地情况。经项经部研究决定，1#楼为12层高层结构，专门配备1台QTZ63型塔吊，塔身高度56米。其余幢号为的2～4层结构，均匀布置11台QTZ40塔吊，塔身高度22米。定位于此，可使塔吊服务范围能覆盖大部分施工场地，且利于地下室结构施工阶段分区分段的进行结构施工时，机械的调整和布置。具体详见塔吊布置平面图。四、塔吊基础施工方案1、地质情况根据江苏华信勘测设计有限公司提供的本工程《岩土工程勘察报告》（工程编号：HXH2011082），场地土层自上而下涉及到6层，描述如下：①层--素填土：杂色，松散，不均，以粉土为主，含植物根茎和碎石砖，场地均有分布；②层--粉土：灰黄色，中密为主，湿～很湿，摇震反应迅速，无光泽反应，局部夹粉质粘土，干强度、韧性低，场地均有分布；③层—粉质粘土：灰色，软塑～可塑，切面稍有光泽，干强度、韧性中等，场地均有分布；3④层—粉土：灰黄色，中密，湿，摇震反应迅速，无光泽反应，干强度、韧性低，场地均有分布；⑤层—粘土：灰黄色，可塑，切面光滑，含铁锰氧化物，干强度、韧性中等，顶部为过渡层（软塑粘土），场地均有分布；○6层—粘土：灰黄色，硬塑，切面光滑，含铁锰氧化物和钙质结核，干强度、韧性高，场地均有分布。本次塔吊基础均位于第○2粉土层上。按地质勘察报告，该层承载力特征值为110KPa。2、QTZ40塔吊基础施工方案11台QTZ40塔吊基础采用混凝土预制砼拼装基础。按该塔吊安装使用说明书，地基承载力特征值应≥100Kpa；垫层的混凝土强度C15，厚度100～150mm。塔吊基础座落在第○2粉土层上地基承载力满足要求。塔吊基础垫层采用150mm厚C15砼垫层，尺寸6500mm×6500mm。砼垫层用平板振动器振动密实，要求表面平整度、水平度小于1‰。按下图砌筑维护墙，砌挡墙与基础梁面平，内填土或砂石与梁面平齐，分两次夯填。塔吊基础安装完毕后，在塔机未安装之前先进行土的回填或压重，确保总重大于原厂家基础。3、QTZ50塔吊基础施工方案一、参数信息塔吊型号：QTZ50，塔吊起升高度H：60.00m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深d：2.00m，4自重G：357.7kN，基础承台厚度hc：1.20m，最大起重荷载Q：50kN，基础承台宽度Bc：6.00m，混凝土强度等级：C30，钢筋级别：HPB235，基础底面配筋直径：18mm地基承载力特征值fak：110kPa，基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4，基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=357.7kN；塔吊最大起重荷载：Q=50kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝2830kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×6×6×1.2=1080kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=2830/(407.7+1080)=1.902m6/3=2m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:5混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=1.902m6/6=1m地面压应力计算：Pk＝（Fk+Gk）/APkmax＝2×(Fk＋Gk)/（3×a×Bc）式中Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝6/20.5-2830/(407.7+1080)=2.34m。Bc──基础底面的宽度，取Bc=6m；不考虑附着基础设计值：Pk＝（407.7＋1080）/62＝41.325kPaPkmax=2×(407.7+1080)/(3×2.34×6)=70.63kPa；地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下:fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取110.000kN/m2；6ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m；γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基础埋置深度(m)取2.000m；解得地基承载力设计值：fa=161.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=161.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=41.325kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=70.630kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下:F1≤0.7βhpftamho式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.97；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.43MPa；ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.15m；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；am=[2.50+(2.50+2×1.15)]/2=3.65m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝2.5m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=2.50+2×1.15=4.80；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取7Pj=84.76kPa；Al--冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.00×(6.00-4.80)/2=3.60m2Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；Fl=84.76×3.60=305.12kN。允许冲切力：0.7×0.97×1.43×3650.00×1150.00=4075646.57N=4075.65kNFl=305.12kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12式中：MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1--任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(6.00-2.50)/2=1.75m；Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取84.76kN/m2；P--相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×（3×a－al）/3×a＝84.76×(3×2.5-1.75)/(3×2.5)=64.979kPa；G--考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×6.00×6.00×1.20=1458.00kN/m2；l--基础宽度，取l=6.00m；a--塔身宽度，取a=2.50m；a'--截面I-I在基底的投影长度,取a'=2.50m。经过计算得MI=1.752×[(2×6.00+2.50)×(84.76+64.98-2×1458.00/6.002)+(84.76-64.98)×6.00]/12=284.64kN·m。2.配筋面积计算αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/28γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；fc--混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2；ho--承台的计算高度，ho=1.15m。经过计算得：αs=284.64×106/(1.00×14.30×6.00×103×(1.15×103)2)=0.003；ξ=1-(1-2×0.003)0.5=0.003；γs=1-0.003/2=0.999；As=284.64×106/(0.999×1.15×103×210.00)=1180.11mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.00×1200.00×0.15%=10800.00mm2。故取As=10800.00mm2。配筋值：HPB