施工电梯基础设计及总包管理方案

浙江亿丰家居建材城二期工程施工电梯基础设计及总包管理方案编制：职务：职称：审批：职务：职称：审核：职务：职称：浙江省建工集团有限责任公司二0一一年3月目录第一章编制依据…………………………………………………………2第二章工程概况…………………………………………………………2第三章施工电梯布置、基础做法、附墙设计…………………………4第四章施工电梯基础做法计算书………………………………………7第五章对楼板结构的安全验算………………………………………11第六章施工电梯的安装………………………………………………13第七章施工电梯的拆卸………………………………………………22第八章项目部对施工电梯安拆单位的管理…………………………23第九章总包单位施工电梯日常使用中的管理………………………23第十章安全注意事项…………………………………………………29第十一章环境卫生与职业健康……………………………………30第十二章使用单位人货梯应急救援预案…………………………31附件1：SCD200/200施工升降机使用手册附件2：安拆单位提交SCD200/200施工升降机安拆方案附件3：建筑起重设备安装特种作业人员名单及上岗证附件4：专业单位应急预案附图一、施工电梯平面布置图附图二、施工电梯砼基础图附图三、主体阶段施工现场平面布置图施工电梯基础设计及总包管理方案第一章、编制依据1．编制依据1.1、JGJ59-99《建筑施工安全检查标准》；1.2、浙江省建设厅《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）实施意见；1.3、《建筑施工高处作业安全检查技术规范》JGJ80-91；1.4、建筑机械使用安全技术规程JGJ133-2001；1.5、龙门架及井架物料提升机安全技术规程JGJ88-92；1.6、《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）1.7、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）1.8、《施工升降机安全规程》（GB10055-2007）1.9、《施工升降机》（GB/T10054-2005）2.0、施工升降机说明书2.1、设计单位提供的施工图纸；第二章、工程概况2.1．工程介绍本工程用地面积：49015㎡，总建筑面积140299㎡（其中地上119596㎡,地下20703㎡）具体包括5层的现浇钢筋混凝土框架结构和19层的现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构组成，5层部分结构高度为24.1500m，高层部分结构高度为90.550m。建筑层数：地上办公楼十九层，地上建材市场五层，地下室一层。本工程±0.000相当于黄海高程4.530m，建筑设计使用年限为50年；2.2．工程地点浙江亿丰家居建材城二期/建材市场项目位于杭州市余杭区良渚镇，杭州绕城高速莫干山路出口，面对莫干山路延伸段104国道边，南倚规划中的古墩路延伸段，距离杭州市中心约12公里。2.3．本工程各参建单位概况2.3.1．建设单位：浙江亿丰置业有限公司2.3.2．设计单位：杭州江南建筑设计院有限公司2.3.3．勘察单位：浙江省城建勘察研究院有限公司2.3.4．监理单位：浙江省工程咨询有限公司2.3.5．施工单位：浙江省建工集团有限责任公司2.3.6．施工电梯制造单位：杭州华诚机械有限公司2.3.7．施工电梯安装（拆卸）单位：杭州安神设备安装有限公司2.4．施工电梯选用概况根据工程特点，在高层建筑施工中，必须考虑材料和施工作业人员的垂直运输。项目部经过认真考虑，决定在办公楼设置一台SCD200/200施工升降机，解决19层办公楼施工人员的上下运输和材料的运输（办公楼施工电梯具体布置详附图一）。SCD200/200双笼施工电梯相关参数机械型号SCD200/200生产厂家杭州华诚机械有限公司主要额定载重量每笼2000Kg额定起升速度38m/min技术参数最大提升高度200m导架最大自由高度9m功率KW2×2×2.75标准节长度1508mm吊笼重量1300Kg标准节重量160Kg地面围栏重量1225Kg安装吊杆额定起重量220Kg对重重量1110Kg备注：附墙架、动力电缆、导向装置、紧固件等重量约占导架总重量的30%，过道竖杆和过桥连杆的附墙结构增加约为导架总重量的45%。第三章、施工电梯布置、基础做法、附墙设计3.1施工电梯布置考虑到工程的施工实际情况，我项目采用1台SCD200/200双笼施工电梯，安装位置、安装高度以及附墙情况详见下表。项目施工电梯安装位置X-16轴～X-17轴/Y-1轴以南1200结构高度90.55米搭设高度94.50米标准节数63节自由高度9米附着道数14道附着层面2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、13、15、17、19层3.2施工电梯基础做法3.2.1考虑到本工程实际情况，施工电梯安装在地库250厚实心钢筋砼顶板上。在地库顶板上单独浇筑施工电梯混凝土基础平台并预埋铁件，将施工电梯基础底架焊接在预埋铁件上。整个施工电梯和基础的荷载均匀作用在地库顶板上，考虑到荷载对混凝土结构承载力的影响，为安全起见，对地库顶板进行扣件式钢管顶撑加固，钢管顶撑加固参照模板支撑架的做法：选用A48*3.5钢管（设计计算时按A48*3.0钢管考虑），纵横立杆间距0.7米，步距1.5米，离地200设置扫地杆，并按规定布置纵横向剪力撑和斜撑（计算详楼板安全验算）。3.2.2、基础制作(1)考虑到本工程实际情况，施工电梯安装在地库250厚实心钢筋砼顶板上，结合人货梯自重和承载荷重及其他荷载对基础受力按有关说明规定设计制作基础(施工电梯基础设计计算详计算书）。(2)施工升降机基础尺寸为5.6M×4.2M×0.3M。基础施工步骤如下：a、清理施工升降机所在位置的地下室顶板；b、根据施工升降机平面布置图在地下室顶板上放样；c、钢筋工绑扎C14@150双向钢筋，保护层35mm；d、木工根据基础尺寸支模；e、施工升降机安拆单位预埋底脚螺栓。f、泥工浇捣标号C35商品砼混凝土。(3)基础混凝土保养，并做好基础隐蔽验收记录，混凝土浇捣验收记录，砼试块2组。(4)待混凝土强度达到规定要求能承受人货两用电梯的承载负荷时，才能搭设安装。3.3附墙设计1、附墙架的选择由于施工现场施工电梯预埋铁件中心距离结构面1=3800～3850，根据SCD200/200双笼施工电梯使用手册及施工现场实际情况，拟选择II型附墙架斜支撑3，有B=2500，L=38841。用此附墙架必须配置过道栏杆，短前支撑及过桥连杆（使登楼平台可搁置在升降机上）。2、附墙架的连接附墙架靠近施工电梯导架一端用四只V型螺栓与导架标准节框架固定，另一端的支撑底座用螺栓紧固在预先浇筑在建筑框架梁内的预埋件上，预埋埋件时，B值误差必须控制在+50mm以内，但应该尽量做到与导架中心线呈对称布置。3、附墙架对墙面作用力验算若施工电梯附墙架间距b，导架最大高度a以及附墙架的L和B值等参数符合规定要求，对II型附墙架，附墙架对墙面的作用力P为：P=L×60000/（B×2.05）=3.884×60000/（2.5×2.05）=45.471KN附墙架采用钢板与预埋件进行焊接的方式连接。焊接采用角焊接，焊接强度计算公式如下：σf=N/(0.7hf*1w)≦bffw1其中N为连墙件的轴向拉力，N=45.47KN；1w为焊接的计算长度，取300-20=280mm；hf为焊接的较小的焊脚尺寸，t=6mm；bf为对承受静力或间接承受动力荷载的结构取1.22；fw1焊缝的强度设计值，取160.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度σf=45471/（0.7*6*280）=47.2N/mm2焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求！第四章、施工电梯基础做法计算书(施工电梯放置楼板上钢管支撑)依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制一、参数信息(1)、施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200；吊笼形式：双笼架设总高度：95m；标准节长度：1.508m；标准节重：160KG；对重重量：1110KG；单个吊笼重:1300KG；外笼重：1480KG；其他配件总重量7560KG；吊笼载重：2000KG；导轨架截面长：0.9m；导轨架截面宽：0.6m；(2)、钢管支撑参数钢管支撑选用：φ48×3.0；脚手架步距h：1500mm；立杆横向间距l：700mm；立杆纵向间距b：700mm；横向跨数：11；纵向跨数：8；(3)、基础承台参数基础混凝土强度等级：C35；基础长度l：5600mm；基础宽度b：4200mm；基础高度h：300mm；承台底部长向钢筋：φ14@150；承台底部短向钢筋：φ14@150二、基础荷载计算(1)、升降机配件荷载导轨架重（共需63节标准节，标准节重160kg）：160×63×9.8/1000=98.784kN对重重量：1110×2×9.8/1000=21.756kN吊笼重：1300×2×9.8/1000=25.48kN外笼重：1480×9.8/1000=14.504kN其他配件总重量：7560×9.8/1000=74.088kN吊笼载重：2000×2×9.8/1000=39.2kNPk=98.784+21.756+25.48+14.504+74.088+39.2=273.812kN(2)、基础荷载设计值考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数2.1P=2.1×273.812=575.005kN二、基础承台验算(1)、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。F1≤0.7βhpftamhoam=(at+ab)/2F1=pj×Al式中Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=575.005/(5.6×4.2)=24.447kN/m2；βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，因基础高度h=0.001m不大于0.8m，所以取βhp=1.0；ho--基础冲切破坏锥体的有效高度，ho=300-25×2=250mm；Al--冲切验算时取用的部分基底面积，Al=6.418m2；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；ab=0.6+2×0.25=1.1mam=(at+ab)/2=(0.6+1.1)/2=0.85mFl＝Pj×Al=24.447×6.418=156.901kN0.7βhpftamho=0.7×1.0×2.25×850×250/1000=334.688KN≥156.901kN。经计算基础承台抗冲切满足要求。(2)、承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：M1=(a12/12)[(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]M2=(1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.35m；l,b--基础底面的长和宽；pmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(575.005+0.794)/23.52=24.481KN/m2；p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=24.481kN/m2；G--考虑荷载分项系数的基础自重，G=1.35×Gk=1.35×25×5.6×4.2×0.001=0.794kN；M1=2.352/12×[(2×5.6+0.9)×(24.481+24.481-2×0.794/23.52)+(24.481-24.481)×5.6]=272.271kN·mM2=(5.6-0.9)2/48×(2×4.2+0.6)×(24.481+24.48