混凝土热工计算excel表

强度等级水泥用量砂用量石用量水用量砂含水石含水18069011001800.060.01水泥温度砂温度石温度水温度水比热C1冰比热C22022604.2013.13706594200100100245012.67浇筑温度3-5模板和钢筋吸热影响-完成混凝土浇筑时测温计算项目混凝土比热容模板比热容钢筋比热容单方混凝土重混凝土出站时间混凝土浇筑时间13:2013:25混凝土运转次数混凝土运输时环境温度混凝土拌合物岀机温度计算项目搅拌机棚内温度10混凝土拌合物计算岀机温度14.52混凝土拌合物经运输到浇筑时温度计算项目混凝土热工计算项目混凝土拌合物计算温度C30参数1参数215.39温度损失系数0.25模板温度钢筋温度2015每方混凝土接触钢筋重量2005002450-5模板和钢筋吸热影响-完成混凝土浇筑时测温计算项目单方混凝土重每方混凝土接触模板重量混凝土运输时环境温度混凝土拌合物岀机温度计算项目混凝土拌合物经运输到浇筑时温度计算项目混凝土热工计算项目一.       混凝土拌和温度的计算强度等级水泥用量258水泥温度60出机温度环境温度装料、转运、卸料21.62240.032时间：min15θ：0.48总θ0.96二，混凝土浇筑温度计算：23.90Tmax=mc×Q/（C×ρ）混凝土热工计算项目参数1C35参数2混凝土拌合物计算温度混凝土拌合物浇筑温度计算项目ρ――砼的质量密度，取2400Kg/m3温度损失系数浇筑温度三。计算混凝土最大水化热绝热温升值mc――每立方米砼水泥用量(Kg)Q――每千克水泥水化热量(KJ/Kg),取330C――砼的比热，取0.96kJ/kg.K1.4MT（t）时间ξ16.8230.4614.6360.411.1290.3047.97120.2185.63150.1543.88180.1063.07210.0842.93240.081.83270.051.46300.04内部实际最高温度时间40.73338.53635.02931.881229.541527.781826.982126.832425.732725.37302.19T3-T63.51T6-T93.15T9-T122.34T12-T151.76T15-T180.80T18-T210.15T21-T241.10T24-T270.37T27-T30混凝土内部实际最高温升值五、各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差：M1=1.00，M2=1.05M3=1.00，M4=1.00，M5=1.20，四，计算混凝土内部实际最高温度及实际最高温升值ξy（t）=ξy0（（1-e-0.01t）×M1×M2×…M10ξ——不同浇筑块厚度的温降系数t――砼浇筑后至计算时的天数(d)T(t)――砼浇筑完成t段时间，砼的绝热温升值(℃)。M6=1.11M7=1.00，M8=1.40（水利半径倒数），M9=1.00,M10=0.80(配筋率)M11M21.05M31M41M51.2M61.11M71M81.4M91M100.8M*M1.566ξy03.24E-04e-0.01tξy（t）5.08E-04*（1-e-0.01t）收缩值t(浇筑后计时天数)ξy（30）1.32E-0430ξy（27）1.20E-0427ξy（24）1.08E-0424ξy（21）9.61E-0521ξy（18）8.36E-0518ξy（15）7.07E-0515ξy（12）5.74E-0512ξy（9）4.37E-059ξy（6）2.96E-056ξy（3）1.50E-053Ty（t）收缩当量温差ξy（t）不同龄期收缩值α当量温度30d收缩值1.32E-0413.15Ty（t）=ξy（t）/α=ξy（t）/1.0×10-5混凝土线性膨胀系数取1.0*10-527d收缩值1.20E-0412.0124d收缩值1.08E-0410.8321d收缩值9.61E-059.6118d收缩值8.36E-058.3615d收缩值7.07E-057.0712d收缩值5.74E-055.749d收缩值4.37E-054.376d收缩值2.96E-052.963d收缩值1.50E-051.50当量温差t30-t271.15t27-t241.18t24-t211.22t21-t181.25t18-t151.29t15-t121.33t12-t91.37t9-t61.41t6-t31.46七、总综合温差11.7ΔTLα=1.0×10-518.5740000.00001计算书11.2εpaftρ1.080E-041.650.774ft——混凝土抗拉设计强度，C35为1.65N/mm2εpa——钢筋混凝土的极限拉伸；ρ——截面配筋率，计算取0.774%d——钢筋直径，取3.2cm九、钢筋混凝土极限拉伸计算：εpa=0.5ft（1+ρ/d）×10-4t2-t1——温度差，取25℃；内外温差要计算八、混凝土温度变形值计算ΔT=L（t2-t1）αΔT——随温度变化而伸长或缩短的变形值（mm）；L——结构长度（mm），为mm；六.各龄期混凝土收缩当量温差T=Ty（3-6）+Ty（6-9）+Ty（9-12）+Ty（12-15）+Ty（15-18）+Ty（18-21）+Ty（21-24）+Ty（24-27）+Ty（27-30）式中：——混凝土的弹性模量，一般近似取标准条件下养护28d的弹性模量，可按表B.3.1-1取用；混凝土强度等级C25C30C35C40掺量020%粉煤灰(β1)10.99矿渣粉(β2)11.02此处β=β1·β2=0.99*1.02=1.0098E（t）βE07.527E+031.00983.15E+041.327E+041.00983.15E+041.766E+041.00983.15E+042.101E+041.00983.15E+042.356E+041.00983.15E+042.551E+041.00983.15E+042.700E+041.00983.15E+042.814E+041.00983.15E+042.901E+041.00983.15E+042.967E+041.00983.15E+04十、各龄期混凝土弹性模量E（t）=βE0（1-e-0.09t）——混凝土龄期为t时，混凝土的弹性模量（N/mm2）；β＝β1·β2（B.3.1-2）β——掺合料修正系数，该系数取值应以现场试验数据为准，在施工准备阶段和现场无试验数据时，可参考下述方法进行计算混凝土弹性模量（N/mm2）β1——粉煤灰掺量对应系数，取值参见表B.3.1-2；β2——矿粉掺量对应系数，取值参见表B.3.1-2；φ——系数，应根据所用混凝土试验确定，当无试验数据时，可近似地取φ=0.09表B.3.1-1混凝土在标准养护条件下龄期为28天时的弹性模量表B.3.1-2不同掺量掺合料弹性模量调整系数2.80×1043.0×1043.15×1043.25×104)(tE0E11、结构计算温差=混凝土内部实际最高温升值2.193.513.152.341.760.800.151.100.37相关参数：A1A2R10.0237d-13.45167d-1(-0.067419d-1)e为常数=2.718（混凝土内部实际最高温升值+各龄期混凝土收缩当量温差）各龄期混凝土收缩当量温差1.51.31.21.21.11.41.41.31.3S（18）=0.252；S（15）=0.233；S（12）=0.215；S（9）=0.214；S（6）=0.208；S（3）=0.186此应力松弛系数可直接引用13、混凝土的内部温度应力计算12、各龄期混凝土应力松弛系数：Sh(t)=1-A1/R1(1-e-R1t)-A2/R2(1-e-R2t)A1,R1,A2,R2分别为经验系数S（30）=1.00；S（27）=0.57；S（24）=0.436；S（21）=0.301；σ（t）=E（i）×α×T（i）×〔1-1/chβL/2〕Si(t)σ（t）——各龄期混凝土基础所承受的温度应力；E（i）——各龄期混凝土的弹性模量；（如3天和6天的平均值）T（i）——各龄期综合温度；(即结构计算温差)α混凝土线性膨胀系数1.0*10-5Si(t)——各龄期混凝土松弛系数；(如3天和6天的平均值)chβL/2——双曲余弦函数，可由表查得；β——系数β=（CX/HE（t））0.5σ（t）(N/mm)E（i）α0.04991.040E+041.00E-050.08911.547E+041.00E-050.09181.933E+041.00E-050.08262.228E+041.00E-050.07692.454E+041.00E-050.06062.626E+041.00E-050.05442.757E+041.00E-050.12562.857E+041.00E-050.13122.934E+041.00E-05混凝土内部最大温度应力为0.7621N/mm2混凝土抗拉强度设计值为1.65N/mm2抗裂安全度为0.462是否安全安全Tmax=T0+Q/10+F/5055.7840.73hλiλ1.40.142.3T0——混凝土浇筑温度，前面计算为X℃。Q——每立方米混凝土中水泥（矿渣）的用量（kg/m3）；F——每立方米混凝土中粉煤灰的用量（kg/m3）；此列中混凝土最大温度计算法温度=第四节计算内部实际最高温度λ——混凝土导热系数，取2.3W/mk；Tmax——混凝土中心最高温度（℃）；Tb——混凝土表面温度（℃）取X℃；Ta——混凝土浇筑后3～5d空气平均温度（℃）取25℃；0.5——指中心温度向两边散热的距离，为结构厚度的一半；K——传热系数的修正值，采用塑料布和保温被时，取2.3；L——基础长度L=74000mmH——基础底板厚度H=1400mmCX——地基水平阻力系数取CX=0.03N/mm3β（3-6）=（CX/HE（3-6））0.514、混凝土表面保温材料所需厚度：δi=0.5hλi(Tb-Ta)K/λ(Tmax-Tb)Tmax=T0+Q/10+F/50δi——保温材料所需厚度（m）;h——结构厚度（m），取1.4m；λi——保温材料导热系数（W/mk），查表得保温被为0.14；TbTaK32252.3QF28169保温材料所需厚度=0.03m保温层种类K1K2由易透风材料组成，但在混凝土面层上再铺一层不透风材料22.3在易透风保温材料上铺一层不易透风材料1.61.9在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料1.31.5由不易透风的材料组成（如：油布、帆布、棉麻毡、胶合板）1.31.5T1--保温条件下混凝土表面温度取20度α——混凝土和钢筋混凝土线膨胀系数，取1.0×105；一般以降温与收缩共同作用为不利状态，在公式中取绝对值︱αT︱；εpa——混凝土的瞬时极限拉伸值εn——混凝土的徐变变形εpa=0.5ft（1+μ/d）×10-4lnt/ln28εp——各龄期混凝土收缩变形值；arch——双曲线余弦函数的反函数，用下式直接计算Cx——反应地基对结构约束程度的系数，0.03N/mm3，考虑到灌注基础桩约束增加35%，取Cx=0.03（1+0.35）=0.0405N/mm3；T——结构相对地基的综合温差，包括水化热温差、气温差和收缩当量温差；T=Ty(t)+T2+T3archx=ln〔x±（x2-1）0.5〕混凝土极限拉伸值εp=εpa+εnTy(t)——收缩当量温差，由收缩相对变形。Ty(t)=ξy(t)/α；T2——水化热引起的温差；T3——气温差；15、伸缩缝间距计算Lmax=1.5（HE/Cx）0.5arch︱αT︱/（︱αT︱-εp）Lmax——底板允许最大伸缩缝间距；H——底板厚度，取mm；L——底板的全长，取长跨mm；E——底板的混凝土弹性模量，C35为3.15×104N/mm2；表C.1传热系数修正值Kb表面温度取1.652.5μ:混凝土配筋率%0.7740%龄期（d）H(mm)14003L(mm)740006E3.15E+049Cx(考虑管桩对