泥河铁矿开采方案

安徽省庐江县泥河铁矿开采方案五矿矿业（安徽）工程设计有限公司2012.0411.地质概况受五矿矿业公司委托，我公司对泥河铁矿进行了重新圈定。一、圈定范围按照要求，本次圈定范围只针对I矿体磁铁矿部分进行圈定，对于硫铁矿、铁硫矿和其他矿体均为进行圈定。二、工业指标原报告里工业指标经过充分论证，且经国家储委批准，工业指标如下：mFe：边界品位≥12%工业品位≥16%可采厚度≥1米夹石剔除厚度≥5米根据实际需要，本次圈定采用国家一般工业指标，即下述：mFe：边界品位≥15%工业品位≥20%可采厚度≥1米夹石剔除厚度≥1米三、圈定原则根据仔细论证，原报告所述的矿体圈定原则符合本矿床成矿规律以及赋存状况，故圈定原则仍采取原报告所述。四、计算方式2原报告计算方式利用Surpac软件，采用距离幂次反比法对矿体进行计算，并用平行断面法对该矿体中331(探明的内蕴经济资源量)进行了验证，比对结果为误差小于2%。本次仍采用的是平行断面法。五、计算结果表1.1重新圈定后资源量表储量级别资源量（万t）TFe(%)mFe(%)备注Ⅰ号矿体3312284.7737.3231.92探明的内蕴经济资源量3324481.5531.626.02控制的内蕴经济资源量3332180.1532.1426.43推断的内蕴经济资源量合计8946.4733.2327.66中段矿量情况见表1.2：表1.2中段矿量表中段-690m以上-690m～-770m-770m～-830m-830m～-850m合计矿量（万t）447.161762.022049.91812.915072六、水文地质根据已经掌握的水文地质资料，矿体及其顶底板基本不含水，未来矿坑涌水的主要来源为次生石英岩含水层，由于裂隙充水矿床含水层的不均质性，准确预测矿坑涌水量较难。本次矿坑涌水量预测通过对矿区水文地质条件进行概化，采用承压转无压“大井法”公式计算，计算结果见表1.3。表1.3矿坑涌水量预测结果表排水水平（m）地下水涌水量(m3/d)正常最大-89555117233-1095782098163本矿区是以裂隙含水层充水为主的矿床，矿体埋藏深（埋深大于600m），远远低于当地侵蚀基准面（标高9.5m），矿区内主要含水层其富水性弱～极弱，矿区内构造破碎带富水性弱，地下水补给条件差，水文地质边界条件简单，矿坑涌水量预测不大，确定本矿床水文地质条件属简单类型。七、需要说明的问题1、本次采用的计算方式为平行断面，因为时间的关系，未经其他计算方法的验证，可能与原报告计算方式存在一定的误差。2、矿体减少的原因主要因为工业指标的提高，且因为工业指标的提高，造成矿体内低品位矿体和夹石的增加，对于矿体形态有了一定的影响。42.采矿技术方案本次设计开采范围为泥河铁矿Ⅰ号矿体磁铁矿石，矿体主要分布在2线与7线之间，设计采用地下开采方式，生产规模220万t/a，矿石损失率10%，贫化率10%，采出矿石品位:TFe：32.18%；mFe：26.21%；Ts：5.83%。年产铁精矿80.19万t，硫精矿19.95万t，铁精矿品位65%，硫精矿品位36%。采用分段凿岩阶段出矿的嗣后充填采矿方法（阶段空场嗣后充填采矿方法），矿块沿走向布置，矿块宽20m，长120m，高80m，矿块之间留间柱，间柱宽20m，溜井和穿脉在间柱中布置，按可布矿块数对矿山生产能力进行验证结果如表2.1所示，表2.1按可布盘区数对矿山生产能力验证结果表中段可布矿块数矿块利用系数矿块生产能力中段生产能力-750m380.320228-830m480.320288从上表可看出，矿山达到220万t/a的生产能力是可行的。-850m水平以上资源量为5072万t，可满足矿山20年以上的生产。采用主、副井开拓方案，即1条主井、1条副井、南回风井，3条井。主副井工业场地的东南侧布置岩石堆场，岩石堆场面积为5hm2，岩石堆场基底采用铺设20cm厚的粘土并压实进行防渗处理，并在四周设置浆砌片石排水沟进行雨水收集。5表2.2各竖井主要技术特征表井筒净直径井口标高井底标高井深装备情况提升机型号用途名称(m）(m)(m)(m)主井622.65-965987.6511m3底卸式双箕斗JKM-3.5×6(Ⅲ)矿石提升副井7.722.65-880902.655200mm×2850mm多绳双层罐笼JKM-3.5×6(Ⅰ)下放大型设备、人员、材料、提岩、进风1800mm×1150mm多绳双层交通罐JKM-2.25×4(Ⅰ)E以满足零星人员、材料的提升和下放南风井622-850872梯子间矿区的回风、安全出口1）主井主井为箕斗井，位于矿区1号勘探线附近，井筒中心坐标X=3436323.4554；Y=532226.4787，井口标高22.65m，井底标高-965m，井深987.65m，井筒净直径6m。主井负担井下矿石的提升任务，该主井设井下破碎，破碎硐室标高-880m，破碎机选用C140颚式破碎机，破碎后的矿石采用JKM-3.5×6(Ⅲ)型塔式多绳摩擦轮提升机型，提升11m3底卸式双箕斗到地面箕斗仓。2）副井副井为罐笼井，位于主井北侧，距离55m左右。井筒中心坐标X=3436358.8051；Y=532268.6142，井口标高22.65m，井底标高-880m，井深902.65m，井筒净直径7.7m。副井设两套提升系统，其中一套罐笼提升系统采用JKM-3.5×6(Ⅰ)塔式多绳摩擦轮提升机，罐笼底板尺寸为5200mm×2850mm，为多绳双层罐笼带平衡锤的提升方式，主要6用于井下人员、部分材料和大型采掘设备的下放任务等，作为进风井。另外一套提升系统为交通罐提升系统，采用JKM-2.25×4(Ⅰ)E型塔式多绳摩擦轮提升机提升1800mm×1150mm多绳双层罐笼带平衡锤提升方式，以满足零星人员、材料的提升和下放。3）南回风井南回风井布置在矿区南端部，南回风井井筒中心坐标X=3435318.8569；Y=531859.2716，井口标高22m，井底标高-850m，井深872m，井筒净直径6m。南回风井承担矿区的回风任务，井筒中设梯子间，兼作安全出口。南回风井通过风量为282m3/s，风速为11.74m/s。4）采区斜坡道作为井下无轨采矿设备上下的通道，采区斜坡道布置1线和7线之间，在-830m中段设无轨设备组装硐室，从-830m中段开始进入各个开采分段。自下而上分别设置-850m、-770m有轨运输中段，-830m、-750m、-670m无轨开采中段，开采中段高度为80m。其中-850m为生产初期有轨运输中段，-830m中段为首采中段，-750m作为先期回风中段，后期作为开采中段，-770m中段作为后期的有轨运输中段，-670m为后期回风中段。风量按照采矿工作面、掘进工作面、硐室等需风量计算。经计算矿山需风量282m3/s，万吨耗风量1.28m3/s。计算结果见表2.3。7表2.3矿井风量计算表序号用风地点断面风速估算风量风量工作面数总风量(m3/s)(个)(m3/s)一掘进1平巷掘进台车凿岩15.430.710.80110.8013322浅孔掘进工作面33263支护55210二回采和充填1中深孔凿岩12.850.78.9958.9953272回采出矿4m3电15.430.710.80110.8014433回采出矿2m3电11.450.78.0158.015184充填14.760.710.33210.332221三运输水平1有轨运输10.730.77.5117.51118四硐室1破碎硐室151152水泵房及变电所4143无轨设备检修硐室4144电机车检修硐室4145皮带道2126粉矿回收巷道4187井下炸药库414五合计196六内部漏风（1.2）235七外部漏风（1.2）282八总计282矿山基建范围包括主井、副井、南风井、溜破及粉矿回收系统、-850m中段、-830m中段、-750m中段、斜坡道及采切工程等。矿山基建工程量为14250m/332957m3。基建期为4年，基建工程量汇总见表2.4。8表2.4基建工程量汇总序号工程名称支护断面(m2)长度开凿量形式厚度(mm)净掘(m)(m3)一主井(φ6.0)1井颈钢筋砼70028.2743.0122.79762井筒砼40028.2736.32965350463破碎硐室马头门砼30014.6119.01101904计量硐室砼400400小计997.736612二副井（φ7.5）1井颈钢筋砼80044.1865.042314962井筒砼40044.1854.11880476133双侧马头门砼30017.24225011004单侧马头门砼30017.242230660小计98350209三南风井(φ5.0)1井颈钢筋砼70028.2743.01229462井筒砼40028.2736.32850308693马头门素喷10020.6123.01501151小计92232966四溜破系统1卸矿硐室钢筋砼40027.2733.873010162斜溜道钢筋砼3008.3713.33152003溜井钢筋砼40012.5718.109016294上部矿仓钢筋砼40028.2736.3282915破碎硐室喷锚网2001523016下部矿仓钢筋砼40028.2736.32259087给矿机硐室钢筋砼4008皮带道砼30018.9620.0825502小计2087246五粉矿回收1电梯井砼30013.7618.6211220852电梯井硐室1153联络道1504粉矿回收巷道素喷1006.136.8570480小计2830六750m中段1石门巷素喷10021.4123.83476113432沿脉、回风巷道素喷10021.4123.83102024307小计149635650七830m中段91石门巷素喷10021.4123.83605144172沿脉素喷10021.4123.83526125353回风联巷素喷10010.2211.9350059654无轨设备组装硐室砼300.1250小计50034167八850m中段1单轨车场素喷1009.8411.5255664052双轨车场素喷10017.3919.6425550083石门双轨素喷10017.3919.6442082494沿脉素喷1009.8411.5256965555穿脉素喷1007.669.161678153706风井联巷素喷1009.8411.5265275117主井联络道素喷100201218电机车修理硐室砼3005649电机车修理硐室联巷2514510副井候罐室5038511中央变电所97412水泵房98313水仓413303514水仓清泥绞车硐室6215炸药库联巷18016831610t炸药库2402352小计505859403九采区斜坡道1采区斜坡道素喷10015.9017.3853092115309211十采准工程1250040000小计250040000合计13195308294不可预见工程量105624663总计14250332957103.选矿技术方案3.1供矿条件泥河铁矿开采方式为地下开采，建设规模为220万t/a，服务年限20年。采出的矿石经地下破碎后，粒度为250~0mm的破碎产品由主井箕斗提升至地面矿石箕斗仓，经皮带机输送到选矿厂。表3.1矿山供矿条件表开采规模万t/a220矿石粒度mm250~0矿石品位（%）TFe32.18MFe26.21Ts5.83矿石密度t/m33.597矿石硬度系数f8~12矿石松散系数1.63.2选矿厂设计3.2.1设计规模选矿厂设计规模与矿山开采规模相同，选矿厂设计规模220万t/a，服务年限20a。3.2.2工作制度选矿厂工作制度与矿山开采、运输工作制度相同，采用连续工作制，具体见表3.2。-11-表3.2选矿厂工作制度一览表序号内容破碎系统磨选系统1年工作天数3303302每天工作班数333每班设备运转小时数684设备年工作小时数594079205设备作业率（%）67.8190.413.2.3选矿厂设计流程选矿厂处理主要为含硫磁矿石。依据选矿试验结果，设计采用含