脱硝SCR计算书

Q总湿烟气流量（标态，湿基）1103400Nm3烟气烟气流量（标态，干基）1017000Nm3333792尘含量254mg/Nm383%320℃历年当地年平均温度20.4℃当地年平均相对湿度72.00%摩尔比参照效率修正83煤粉炉脱硝前NOX浓度524mg/Nm3（标态、干基、O26%)循环炉脱硝前NOX浓度202mg/Nm3（标态、干基、O26%)终值手动填入524mg/Nm3（标态、干基、O26%)计算用原始条件脱硝效率ηNOx系统入口烟气温度Car%已知64.20Har%3.03Oar%16.95Nar%0.84Sar%0.41Mar%9.13Aar%5.44100.002.00KH22860.00（填写%）1.23炉膛漏风系数空气过量空气系数1.20.03333792.0020.60计算燃煤量（Bj）由于机械燃烧损失的存在将使燃烧所需要的空气及生成的烟气减少，为此在计算空气需要量及烟气量时，应按计计算燃煤量（Bj）进行计算。21.34引风机计算总流量（m3/h）实际燃煤量（Bg）t/h灰分小计锅炉数量8.10低位发热量（KJ/Kg）α为炉膛出口过量空气系数=炉膛漏风系数+空气过量空气系数引风机进口实际烟气量（Nm3/kg）碳（收到基）氢氧氮硫水分当地大气压（KPa）90.47风机进口温度（℃）20元素分析锅炉排烟温度（℃）134其他参数给水温度给水比焓（查表）锅炉排污排污比焓（查表）104435.9921074.254503333.47锅炉效率（%）89.5机械未燃烧（q4）%3.47锅炉参数压力（绝压）额定蒸发量出口蒸汽温度蒸汽比焓（查表）3.82150空气过量空气系数Car%已知64.20Har%3.03Oar%16.95Nar%0.84Sar%0.41Mar%9.13Aar%5.44100.00KH22860.0020.600.00（填写%）1.23078951.005491380126731283000389360002900-7-2300300500500800800000.00333792.00热风管阻力风机出口至空预器热风管阻力引风机计算总流量（m3/h）Qj=Bj*Vy*101.32/b*（273+t）/273引风机进口实际烟气量（Nm3/kg）Vy=0.01866Car+0.007Sar+0.008Nar+0.111Har+0.0124Mar+1.0161αV0-0.21V08.10由于机械燃烧损失的存在将使燃烧所需要的空气及生成的烟气减少，为此在计算空气需要量及烟气量时，应按计计算燃煤量（Bj）进行计算。风机计算理论空气量计算（Nm3/kg）Vo=0.0889Car+0.333Sar+0.265Har-0.0333Oar5.96二次热风道阻力二次风压（Pa）计算燃煤量（Bj）21.34Bg*(1-q4/100)锅炉排烟温度（℃）当地大气压（KPa）90.47其他参数134风机进口温度（℃）氮硫20水分低位发热量（KJ/Kg）灰分小计元素分析3.82150锅炉排污（%）排污比焓（查表）（KJ/Kg）实际燃煤量（Bg）t/h氢21074.25氧104435.99锅炉参数给水温度（℃）给水比焓（查表）（KJ/Kg）4503333.47出口蒸汽温度（℃）机械未燃烧（q4）%压力（绝压）（Mpa）其它阻力（燃烧室压力）一次风量（m3/h）二次风量（m3/h）实际空气量（m3/h）Q=Bj*α*Vo*101.32/b*（273+t）/273*B1α为炉膛出口过量空气系数=炉膛漏风系数+空气过量空气系数冷风管阻力冷风管阻力自生通风力自生通风力料层阻力下二次风入炉点压力蒸汽比焓（查表）（KJ/Kg）3.47额定蒸发量（t/h）锅炉效率（%）89.5碳（收到基）空预器入口接头阻力空预器阻力空预器出口接头阻力布风板阻力空预器入口接头阻力空预器阻力空预器出口接头阻力进口消音器阻力消音器阻力一次风压（Pa）glnetQarizjizcDzrigsipsDgligsigrDgl*.)()(*)(煤粉炉NOX的排放量G1.63B（βN+0.000938）G1.63B（βN+10-6VgasC）GNOX排放量，kgB煤质量，kg20.59605N燃煤收到基氮元素质量含量，%0.84β煤中N向燃料型NO的转变率，通常为20~25%0.22C热力型NO质量深度，可取为93.8，mg/m393.8Vgas煤燃烧所产生的实际烟气，8.1166827.99333792计算结果煤粉炉NOX脱硝前NOX含量87.54kg/h脱硝前NOX浓度524.732mg/Nm324318.7mg/s烟气中O28524.732mg/Nm3524mg/Nm3（标态、干基、O26%)脱硝后NOX浓度90mg/Nm3（标态、干基、O26%)NOX脱除效率修正到标准状态、6%O2，干基烟气中NOx的浓度计算方法为：NOx=2.05x(NO/0.95)x[(21-6)/(21-O2)]ηNOx=（NOxin-NOxout）/NOxin*100%此计算方法为标书中提出实测NO含量。ηNOxNOX百分比脱除效率NOxin脱硝系统运行时反应器入口处NOX的含量，标态，mg/m3NOxout脱硝系统运行时反应器出口处NOX的含量，标态，mg/m3NOX脱除效率82.82443%循环流化床锅炉NOX的排放量G1.63BβN/(1-δ）δ热力型NOX折算系数，一般取值为5~10%0.08β煤中N向燃料型NO的转变率，取值为11~12%0.11NOX排放浓度C1106G/（VgasB）C1NOX排放质量浓度，mg/m3循环炉NOX脱硝前NOX含量33.7151kg脱硝前NOX浓度202.11m3/kgmg/Nm3（标态、干基、O26%)202mg/Nm3（标态、干基、O26%)修正到标准状态、6%O2，干基烟气中NOx的浓度计算方法为：NOx=2.05x(NO/0.95)x[(21-6)/(21-O2)]此计算方法为标书中提出实测NO含量。还原剂消耗量估算以下公式还原剂以液氨为还原剂考虑qmNH3=17/44*M*CNOx*qvg(21-a)/(21-6)*(1-CH2O/100)*10^(-8)/(1-β/100)qmNH3NH3的流量，kg/hM摩尔比，通常等于SCR系统的脱硝效率82.9CNOxNOx含量(标态、干基、6%O2），mg/m3524CNONO含量(标态、干基、6%O2），mg/m3CNO2NO2含量(标态、干基、6%O2），mg/m3CH2O烟气中H2O的含量，%0.052qvg烟气流速(标态、湿基），m3/h166827β氨的逃逸率ppm2.28a实际O2量6需求17/44NH3和Nox的分子量之比1O-8单位转换系数液氨耗量28.6378kg/h稀释风量估算Vair=95/5*qVNH3*(BMCR)705.032m3/h此为全工况qVNH3=1/0.771*qmNH337.1437Vair标态下稀释空气比率，m3/hqVNH3标态下NH3流量，m3/hqmNH3NH3流量，kg/hNO2的摩尔质量44g/molNH3的摩尔质量17g/mol逃逸的氨的浓度3ppm逃逸的氨的浓度换算2.26768mg/Nm3NH3与Nox的化学摩尔比0.8325氨气耗量37.152Nm3/h液氨耗量26.6658kg/h液氨密度0.61t/m3液氨体积0.043715m3/h催化剂反应过程k/SV=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)k常数，表征催化剂的活性20SV空间速度15η设计的脱硝效率82.82M反应器进口的NH3/NOX摩尔比1KNOX在催化剂表面的吸附系数NO催化剂入口的NOX浓度524ka/AV=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)ka催化剂的面积活性AV催化剂的面积速度，=SV*比表面积2.092SCR反应器截面尺寸估算Acatalyst=qVfluegas/3600*5Acatalyst催化剂横截面积，m218.334qVfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取5m/s333792ASCR反应器横截面积,m222催化剂体积估算Vcatalyst=qVfluegas*ln*(1-η/M)/Kcatalys/βspecificVcatalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244MNH3/NOX的化学摩尔比1Kcatalys催化剂活性常数，m/h26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205Nlayer催化剂层数2.3925hlayer催化剂模块高度，m1H反应器高度，m12催化剂节距P=d+tP节距10mmd孔径7mmt内壁厚3mm