第四章路基稳定性分析2

第四章路基稳定性分析计算第四节软土地基的路基稳定性分析•公路工程线长面广，沿线地质、水文条件复杂多变，受多种因素制约，线路不可避免要穿越软土区；•软土特点是细粒土组成的空隙比大（e1）、天然含水量高（wwL,大于30～50%）、压缩性高（a1-20.5Mpa-1）、强度低（Cu30Kpa）和具有灵敏结构性的土层。•软土分类：•河海沉积•湖泊沉积•江滩沉积•沼泽沉积◆软土分布：沿海地区、内陆湖泊和河流谷地分布着大量淤泥、淤泥质粘土等软土。软土地段高填方路基第四节软土地基的路基稳定性分析第四节软土地基的路基稳定性分析主要病害•在软土地基上修建高速公路会遇到路基不稳定沉降过大及不均匀沉降等问题•且工程性质恶劣，尤其在振动荷载的作用下，易产生侧向滑移及蠕变，对路基、构筑物的影响较大。第四节软土地基的路基稳定性分析•主要措施:薄层软土—原则上清除换土厚层软土----稳定分析,达到要求;加固措施;采用其他结构物-修筑桥梁•临界高度指天然路基状态下，不采取任何加固措施，所容许的路基最大填土高度。•计算公式◆1、临界高度的计算1）均质薄层软土地基2）均质厚层软土路基cwcHN5.52ccH式中：Hc——容许填土的临界高度；c——软土的快剪粘结力；γ——填土的容重；Nw——稳定因数，其值与路堤坡角及深度因素γ=（d+H）/H有关。如后图第四节软土地基的路基稳定性分析第四节软土地基的路基稳定性分析临界高度的计算γ=(d+H)/H第四节软土地基的路基稳定性分析•规范规定：•1）总应力法-地基抗剪强度采用总强度(天然十字板快剪强度)，或采用直剪快剪指标。表征稳定性的安全系数为：◆2、路基稳定性的计算方法()ijjTSSPKP式中：i,j——路堤填料内的分条编号；PT——各土条在滑弧切线方向的下滑力的总和；Si——路基土内（AB弧）的抗剪力；Sj——路基土内（BC弧）的抗剪力。第四节软土地基的路基稳定性分析Pj第四节软土地基的路基稳定性分析•2）有效固结应力法可以求固结过程中任意时刻已知固结度的安全系数，但本身不计算固结度，只是将其作为已知条件。()()iijjTSSSPKP安全系数为：costaniliiigiSWU•浸水路堤浸水路堤是指受到季节性或长期浸水的沿河路堤、河滩路堤等。•浸水路堤的水的浸润曲线由于土体内渗水速度远慢于河水，因此，当堤外水位升高时，堤内水位的比降曲线（即浸润线）成凹形，当堤外水位下降时，堤内水位的比降曲线成凸形。◆1、浸水路堤及水的浸润曲线涨潮落潮水流曲线双侧渗水路堤水位变化示意图单侧渗水路堤水位变化示意图第五节浸水路堤的稳定性分析•水位急速上升时，浸水路堤的浸润曲线下凹，土体除承受竖向的向上浮力外，还承受渗透动水压力的作用，作用方向指向土体内部，有利于土体稳定，经过一定时间的渗透，土体内水位趋于平衡，不再存在渗透动水压力。•水位骤然下降时，浸水路堤的浸润曲线上凸，渗透动水压力的作用方向指向土体外，这将剧烈破坏路堤边坡的稳定性，并可能产生边坡凸起和滑坡，不利于土体稳定，但经过一定时间的渗透，土体内水位也会趋于平衡，不再存在渗透动水压力。•浸水路堤边坡稳定的最不利情况一般发生在最高洪水水位骤然降落的时候，此时渗透动水压力指向路基体外。◆2、渗透动水压力对浸水路堤的作用第五节浸水路堤的稳定性分析•1）浸水路堤的受力:自重、行车荷载、浮力渗透动水压力。•2）浸水路堤的不利时刻：涨水？、落水？•3）土的渗透性：由于土中含有空隙，在水位变化过程中伴有土中含水量的变化。对砂性土－渗透性好，动水压力较小；对黏性土－渗透性不好，动水压力也不大；对亚砂土、亚黏土－具有一定的渗透性，动水压力较大，边坡容易失稳。◆3、渗透动水压力对浸水路堤的作用第五节浸水路堤的稳定性分析第五节浸水路堤的稳定性分析•4）动水压力的计算•D＝IB0D——作用于浸润线以下土体重心的渗透动水压力，kN/m；I——渗流水力坡降（取用浸润曲线的平均坡降）；ΩB——浸润曲线与滑动弧之间的面积，m2；0——水的容重，kN/m34、渗水路堤的边坡稳定性计算方法基本点：适当改变填料的内摩擦角，利用非浸水时的常用方法，进行浸水时的路堤稳定性计算。（只适用于全浸水路堤）1）假想摩擦角法tantanQQBB第五节浸水路堤的稳定性分析第五节浸水路堤的稳定性分析基本假定：假想用水的浮力作用间接抵消动水压力对边坡的影响，即在计算抗滑力矩中，用降低后的内摩擦角反应浮力的影响，而在计算滑动力矩中，不考虑浮力作用，滑动力矩没有减小，用以抵偿动水压力的不利影响。2）悬浮法扣除浮力悬浮法计算图式：1-滑动面；2-降水曲面3）条分法非浸水路堤的条分法基本相同。干燥浸水两部分浸水路堤的边坡稳定系数：(/)ixxiiNfclKTDdR第五节浸水路堤的稳定性分析第五节浸水路堤的稳定性分析•4、措施–通过调查,充分预估－浪高、洪水位；–放缓边坡；–设置护坡道；–设置导流结构物。•地震的危害软弱地基沉陷；液化；挡土墙等结构物破坏；边坡路基失稳等•要求：对地震烈度大于等于8的地区进行地震验算。第六节路基边坡抗震稳定性分析第六节路基边坡抗震稳定性分析•1、地震力地面产生地震波加速度形成的力；第六节路基边坡抗震稳定性分析•2、边坡抗震稳定性的计算方法：数解法图解法•3、数解法-按照非地震地区的路基边坡稳定性验算方法确定最危险的滑动面，然后再考虑地震力的作用。复习思考题：•1、路基稳定性设计中所用各种近似方法的基本假定？•2、分别指出路堑与路堤边坡稳定性验算时所需土的实验资料有哪些？•3、行车荷载是怎样计入路基边坡稳定性计算的？•4、路基边坡稳定性验算的目的何在？•5、指出非浸水路堤边坡稳定性验算时，圆弧滑动面条分法计算中抵抗力矩与滑动力矩的各组成部分。在什么情况下小条块沿滑动面的切向分力也起抗滑作用？•6、简述圆弧法验算边坡稳定性时，确定滑弧圆心轨迹的辅助线的基本方法？复习思考题：•7、已知某土质边坡的破裂面及其对应的K值，现问如何确定最危险破裂圆弧？如何评价该路基断面边坡的稳定性？•8、何为陡坡路堤？如何进行陡坡路堤的稳定性分析计算？•9、绘简图表示河滩浸水路堤内渗透浸润曲线的两种形式（两侧堤外水位相等）及其成因，并分别标出两种情况下的渗透动水压力的方向及其对边坡稳定性的影响。•10、如何确定河滩浸水路堤稳定性验算时的最不利条件？为什么？•11、浸水路堤的稳定性验算与一般路堤有何不同？•12、为什么粘土填筑的路堤，其边坡稳定性分析方法与一般路堤边坡稳定性分析方法相同？复习思考题13：用瑞典条分法针对P91的例4-11进行不考虑浸水的稳定性分析计算!（提交书面作业）综合计算任务复习思考题14：用简化Bishop条分法针对P91的例4-11进行不考虑浸水和考虑浸水的稳定性分析计算!（提交书面作业）综合计算任务◆1、陡坡路堤及其稳定性1）陡坡路堤陡坡路堤是指修筑在陡坡（地面横坡大于1:2）上及不稳固山坡上的路堤2）陡坡路堤的稳定性问题：路堤有沿陡坡或不稳定山坡下滑的可能性，涉及稳定问题，有以下几种可能情况：①基底接触面较陡或强度较弱，路堤整体沿基底接触面滑动；②路堤修筑在较厚的软弱土层上，路堤连同其下的软弱土层沿某一滑动面滑动；③基底岩层强度不均匀，致使路堤沿某一最弱层面滑动。第七节陡坡路堤的稳定性分析3）陡坡路堤稳定性分析：陡坡路堤产生下滑的主要原因是地面横坡较陡、基底土层软弱或强度不均匀，因此，计算参数应取滑动面附近较软弱的土的实测数据，并考虑浸水后的强度降低。一般可在基底开挖台阶时选择测试数据中较低的值并按受水浸湿的程度予以适当折减。陡坡路堤的稳定性分析假定路堤整体沿滑动面下滑，因此，稳定性分析方法可按滑动面形状分为直线法和折线法。第七节陡坡路堤的稳定性分析◆2、陡坡路堤稳定性分析方法1）直线法当滑动面为基底的单一坡面时按直线滑动面考虑F=(Q+P)costgφ+cLT=(Q+P)sin稳定系数：K=F/T第七节陡坡路堤的稳定性分析2）折线法当滑动面为基底的多个坡度的折线倾斜面时，可按折线滑动面考虑，将滑动面上土体按折线段划分成若干条块，自上而下分别计算各土体的剩余下滑力，根据最后一块土体的剩余下滑力的正负值确定整个路堤的整体稳定性。即：剩余下滑力=下滑力-(抗滑力)/K其中：Tn=(Qn+Pn)sinnNn=(Qn+Pn)cosn第七节陡坡路堤的稳定性分析☞3）折线法陡坡路堤稳定性分析示例请用剩余下滑力方法分析下图所示的折线坡上路堤的抗滑稳定性。已知：1)路堤的几何参数如图所示，其中：2)土的参数为：，，；3)作用在路堤上的超载；4)抗滑安全系数。707.0sin1707.0cos10.1tan1242.0sin2970.0cos225.0tan2mkNq/1025.1k15kPac103/18mkN第七节陡坡路堤的稳定性分析4.06.08.0mkNq/10212.06.02.0①②③2.0图4.1折线边坡抗滑稳定性分析图中尺寸单位均为m第七节陡坡路堤的稳定性分析计算：1)首先求土块①的剩余下滑力；①的面积：S1＝1/2(4+6)×2+1/2×6×6=28m2①的重量：G1=28×18=504kN/m①的抗滑力：R1=1/K[(G1+qb1)cosα1×tg＋cL1]＝1/1.25[544×0.707×0.268＋10×6.0/0.707]＝150.36kN/m①的下滑力：T1=（G1+qb1）sinα1＝544×0.707＝384.608kN/m所以，①的剩余下滑力为：F1＝T1－R1＝234.25kN/m第七节陡坡路堤的稳定性分析2)F1当作外力，求土块②的剩余下滑力；②的面积：S2＝4×8=32m2②的重量：G2=32×18=576kN/m②的抗滑力：R2=1/K[(G2+qb2＋F1×0.707)×tg＋cL2]＝1/1.25[781.61×0.268＋10×4.0]＝199.58kN/m②的下滑力：T2=F1×0.707＝234.25×0.707＝165.61kN/m②的剩余下滑力为：F2＝T2－R2＝-33.97kN/m0，也即①和②可以自平衡，所以令F2为0，不带入下块计算。第七节陡坡路堤的稳定性分析3)求土块③的剩余下滑力；③的面积：S3＝1/2×8×8=32m2③的重量：G3=32×18=576kN/m③的抗滑力：R3=1/K[G3×cosα2×tg＋cL3]＝1/1.25[576×0.97×0.268＋10×8.0/0.97]＝185.8kN/m③的下滑力：T3=G3×sinα2＝576×0.242＝139.4kN/m③的剩余下滑力为：F3＝T3－R3＝-46.4kN/m04)因为③的剩余下滑力小于0，折线路堤满足抗滑要求。第七节陡坡路堤的稳定性分析附录土力学学科发展供参考土力学学科发展简介…11.前古典期即18世纪，其代表是基于“天然坡度”及填土单位重量的经验土压力理论。2.古典土力学的第一阶段从大约1800年人们普遍接受Coulomb的研究成果到1862年Rankine的著作的出版为止。其特点是：假设c=0，同时认为是松散填方的天然坡度，从19世纪30年代开始，又被认为是开挖粘土的长期稳定表面坡度。Collin(1864)单独把粘聚力看做是粘土在破坏瞬间的强度。AlexandreCollin(1808~1890)，法国人，毕业于Ecole理工大学，1833年被任命为勃艮第(Bourgogne)运河的桥梁公路工程局工程师。1855年之后，担任在奥尔良(Orleans)和卢瓦尔(Loire)担任主任工程师。在水文和灌浆技术等工程领域著述颇丰。土力学学科发展简介…21736.6.14生于法国Angoul，1806.8.23卒于法国巴黎。Coulomb对土木工程(结构、水力学、岩土工程)以及自然科学和物理学(包括力学、电学和磁学)等都有重要的贡献。1774年当选为法国科学院院士。被称为“土力学之始祖”。库仑Charles