脚手架施工方案

糯扎渡水电站上游转运码头工程（房建及附属）脚手架施工方案编制：审核：批准：葛洲坝集团第五工程有限公司云南省澜沧江糯扎渡水电站上游转运码头工程施工项目部二〇一二年六月云南糯扎渡水电站上游转运码头房建工程脚手架方案1目录一、编制依据二、工程概况三、脚手架工程设计及搭设参数四、脚手架的计算五、脚手架的搭设准备工作六、安全技术交底七、脚手架搭设的构造规定八、脚手架搭设及拆除措施云南糯扎渡水电站上游转运码头房建工程脚手架方案2扣件式钢管脚手架施工方案一、编制依据本方案的编制主要依据以下国家技术规范、标准和本公司相关工作程序等技术文件资料：（一）中华人民共和国行业标准：《建筑施工高处作业及安全技术规范》(JGJ80-91);（二）中华人民共和国行业标准：《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011);（三）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001、J84-2001);（四）《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）;（五)《钢结构设计规范》（GB50017-2002）;（六）码头房建工程建筑、结构施工图;（七）根据工程的具体位置和相邻建筑物之间的关系。二、工程概况本工程位于云南澜沧江糯扎渡水电站上游转运码头房建工程位于云南澜沧江糯扎渡，建筑面积为12823.88m2。属于框架结构，均采用落地式外排脚手架外，所有外架均采用￠48mm厚3.5mm钢管搭设，悬挑双排架高度按18米计算，16#工字钢作为挑架，落地式脚手架高度按21m计算。三、脚手架工程设计及搭设参数（一）落地式脚手架防护架，搭设高度21m，立杆纵距1.5m,大横杆步距1.8m,连墙杆长度根据框架柱位置，最大间距不超过6m,高度按2.95m，与墙、梁、柱有效拉结，在框架柱周边靠脚手架处局部搭设小横杆，铺脚手架板，便于施工操作。剪刀撑按5步5纵满剪搭设，在架体转角和平直距离不大于6m处开始设置，水平安全网二层楼高挂一次，保证施工安全。（二）落地脚手架：搭设高度21m,立杆纵距1.5m,立杆横距1m，大横杆步距云南糯扎渡水电站上游转运码头房建工程脚手架方案31.8m,小横杆步距2.0m,距墙300mm,连墙杆长度方向根据框架柱的位置，最大间距不超过6m,采用丁字型高度按2.95m，与墙梁柱有效拉结。脚手板垂直方向铺设不超过两层，剪刀撑按5步5纵满剪搭设，在架体转角和平直距离不大于6m处开始设置；外侧采用塑料密目网，立面密封；水平安全网二层楼高挂一次，保证施工安全。落地脚手架作为操作架，使用时应在外侧加1m高的栏杆，小横杆的步距应加密。（三）悬挑脚手架：一次立杆纵距1.5m，立杆横距1m，大横杆步距1.8m,，栏杆高度1.1m，小横杆步距1.0m,距墙300mm，连墙杆长方向按7m设，高度方向按2.95m设，与墙梁柱采用刚性连接，增加架体的整体刚度，脚手板垂直方向铺设不应超过四层，剪刀撑按5步5纵满剪搭设，满剪在四大角，在架体转角和平直距离不大于6m处开始设置，立面密封底部采用竹胶板和木板全部封闭，防止物体下落。在密目网外侧加30*30竹胶板用钢丝绑扎，防止物体飞出架体，在架体内部每两层楼高设置水平兜网一道，刷黄、黑相间色油漆。悬挑脚手板预埋采用￠16钢筋，锚入混凝土内30d，悬挑架底部采用16#工字钢，在工字钢的外端和向内1050mm处焊接￠25-28钢筋高50mm，便于立杆在工字钢上固定，在挑杆的上一层梁上预埋￠16PVC套管，用￠12钢绞线，绳卡配套倒挂在工字钢的外端步（具体详见构造图）。在结构上与楼层不平的地方，工字钢内端采用￠12钢绞线拉结或把￠16预埋件高度做高，保证工字钢在同一楼层的水平（详见构造图）。在屋面上收层的地方，钢管架直接落在平板上。（四）卸料平台（详见四脚手架计算（四）卸料平台）四、脚手架的计算落地式外防护架与落地式脚手架，按构造要求搭设，立杆搭设在地下室顶板或混凝土基础上，总之地基必要时原土夯实上铺砂夹石或混凝土外架专用基础。或满铺木方或木板，总之地基承载力要满足脚手架的搭设要求，搭设高度按七云南糯扎渡水电站上游转运码头房建工程脚手架方案4层楼考虑。（一）悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计1、悬挑架荷载的取值与组合（1）计算基数：计算高度H=21m（按7层计算），步距h=1.80m，立杆纵距la=1.50m，立杆横距lb=1.00m，外立杆至墙距ld=1.30m，内立杆至墙距lc=0.30m。钢管自重G1=0.0384KN/m，栏杆、挡脚板自重G2=0.14KN/m，安全立网自重G3=0.0034KN/m2，安全平网自重G4=0.00487KN/m2，装饰施工活荷载qk=2KN/m2，木脚手板自重G5=0.35kN/m2。（2）脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）附表A-1得：架体每米高度一个立杆纵距的自重gk=0.1248KN/m。NG1K=H×gk=21×0.1248=2.62KN（3）构配件自重外立杆a木脚手板（按三层考虑）NG2K-1=3×la×lb×0.35／2=3×1.5×1.0×0.35／2=0.788KNb防护栏杆、挡脚板（按七层考虑）NG2K-2=7×la×G2=7×1.5×0.14=1.47KNc安全网（平网按二层考虑）云南糯扎渡水电站上游转运码头房建工程脚手架方案5NG2K-3=H×la×G3+2×la×lb×G4/2=21×1.5×0.0034+2×1.5×1.0×0.00487/2=0.122KNd纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）NG2K-4=3×ld×G1/2=0.075KNe剪刀撑NG2K-5=2.34×2×3.5×G1=0.629KNf合计NG2K=0.788+1.47+0.122+0.075+0.629=3.08KN内立杆a木脚手板（按三层考虑）NG2K-1=3×la×lb×0.35/2+3×la×lc×0.35=（3×1.5×1.0×0.35/2+3×1.5×0.3×0.35）=1.260KNb纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）NG2K-2=3×lb×G1/2=3×1.3×0.0384/2=0.075KNc合计NG2K=1.260+0.075=1.335KN（4）施工均布活荷载（按装饰阶段两层同时施工考虑）外立杆NQK外=2×la×lb×qk/2=2×1.5×1.00×2/2=3.00KN内立杆NQK内=2×la×lb×qk/2+2×la×lc×qk=3+2×1.5×0.3×2=4.800KN（5）垂直荷载组合(不考虑风荷载)外立杆云南糯扎渡水电站上游转运码头房建工程脚手架方案6N1=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK外=1.2×(2.62+3.08)+1.4×3.0=11.04kN内立杆N2=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK内=1.2×(2.62+1.335)+1.4×4.8=11.466KN2水平悬挑梁设计本工程水平悬挑型钢梁采用I14，长3.0m，在楼面上预埋1φ12、1φ16的圆钢对工字钢进行背焊固定。根据《钢结构设计规范》（GB50017-2002）规定进行下列计算与验算，计算模型：按照悬挑梁进行计算，验算悬挑梁时，不考虑钢丝绳的承载力，只作为附加安全保险。⑴I14截面特性Wx=102×103mm3,I=712×104mm4,自重q=0.1689kN/m，弹性模量E=206×103N/mm2，翼缘宽度b=80mm，翼缘平均厚度δ=9.10mm，高度h=140mm。⑵最大弯矩Mmax=N1×1.3+N2×0.3+q×1.32/2=11.04×1.3+11.466×0.3+0.1689×1.32/2=17.935KN.m⑶强度验算σ=Mmax/（γx×Wx）γx-截面发展系数，对I形截面，查表得：γx=1.05；Wx-对x轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=102×103mm3；f-型钢的抗弯强度设计值，HPB235钢，取f=215N/mm2。云南糯扎渡水电站上游转运码头房建工程脚手架方案7σ=17.935×106/（1.05×102×103）=167.5N/mm2＜f=215N/mm2，安全。⑷整体稳定验算根据钢结构设计规范（GB50017-2002）的规定，轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬臂梁跨长1.3米折算成简支梁，其跨度为2×1.3=2.6米，按下列公式计算整体稳定系数ψ：ψ=（570bδ/l1h）·235/σs=[570×80×9.1/（2600×140）]×235/215=1.2460则悬挑梁弯曲应力为：σ=Mmax/（Ψ×Wx）=17.935×106/（1.2460×102×103）=141.1N/mm2＜f=215N/mm2，安全。⑸刚度验算ω=N1（lb+lc）3/3EI+N2lc2(lb+lc+100)×[3-lc/(lb+lc+100)]/6EI+q(lb+lc+100)4/8EIN1、N2-作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；E-弹性模量，E=206×103N/mm2；I-钢材的抗弯强度设计值，HPB235钢，取f=215N/mm2。ω=N1（lb+lc）3/3EI+N2lc2(lb+lc+100)×[3-lc/(lb+lc+100)]/6EI+q(lb+lc+100)4/8EI=11.04×103×13003/（3×206×103×712×104）+11.466×103×3002×1400×2.70/（6×206×103×712×104）+0.1689×14004/（8×206×103×712×104）=5.51+0.443+0.0553=6.01mmL/150=8.7mm.满足。⑹I14后部锚固钢筋设计①锚固钢筋的承载力验算云南糯扎渡水电站上游转运码头房建工程脚手架方案8锚固选用1φ16圆钢预埋在平板上，吊环承受的拉力为：N3=N1+N2=11.04KN+11.466KN=22.51KN吊环承受的拉应力为：σ=N/A=22.51×103/3.14×８2=112.01N/mm2＜[σ]=215N/mm2，满足要求。⑺综上所述，当挑梁采用I14时，其强度、挠度、稳定性均符合要求。（二）立杆稳定性计算1、无风荷载时，立杆稳定性计算：N/（∮A）≤fN—计算立杆最大垂直力设计值，取N=N1=11.466kN；∮—轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查（JGJ130—2001）附录C表C取值，根据第5.3.3条规定：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×150=260cm，长细比λ=l0/i（钢管回转半径）=260/1.58=164.556，查附录C，∮=0.260，A—立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=489mm2。立杆稳定性计算：N/（∮A）=11466/（0.26×489）=90.22N/mm2,＜[σ]=215N/mm2安全。2在风荷载作用下，立杆稳定性计算：N/（∮A）+MW/W≤fMW—由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；W—钢管立杆的截面模量，查附录B表B：W=5.08cm3；⑴由风荷载产生的弯矩计算①水平风荷载标准值云南糯扎渡水电站上游转运码头房建工程脚手架方案9ωk=0.7μz·μs·ω0μz—风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》（GBJ9）：C类地区，脚手架最高处22.15m，查表得：μz=1.45；μs—脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4规定采用，查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.5×1.8×0.089=0.2403m2，密目网的挡风系数取0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.5×1.8-0.2403）×0.5+0.2403=1.47m2其综合挡风系数为∮=1.47/（1.5×1.8）=0.5444根据规范查表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3∮，即：μs=1.3×0.5444=0.70772；ω0—基本风压。根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）规定：ω0=0.3ωk=0