离心模型试验报告

加筋边坡的离心模型试验1土工格室加筋边坡离心模型试验研究报告1、引言土工结构物中，土的自重产生的自重荷载对结构的性态的影响十分突出。一般的模型试验的自重应力水平很低，毛细现象的影响突出，因此，模型试验结果不能逼真地重现原型的特性，难怪过去很多土力学家建议使用现场细致的观测和调查来解决土力学和岩土工程问题。随着电子技术的发展，土工测试技术和测试手段的不断完善，有的学者提出，单纯地依靠有限的野外观测资料是不够的，只有通过充分数量室内试验才能对土的复杂的特性进行研究。上述两个方面的矛盾现在可以依靠离心模型试验技术得到满意的解决。所谓的离心模型试验即是采用较小比例的模型，通过离心机产生的离心力来模拟土结构物所受到的自重应力，使模型中的应力水平与原型相同，从而达到分析原型结构物的特性的目的。最早提出离心模型试验思想的是法国工程师Phillip，他从弹性体系的平衡微分方程的角度推导了一些必要的相似比例关系，并提出了一系列的离心机设计原则。1931年美国哥伦比亚大学的Bucki首先应用于矿山硐室的研究，开创了土工离心模型研究的新时代。从此，世界各国充分认识到土工离心模拟技术的重要性，大力发展离心机，进行了各个方面的研究，如堤坝边坡的稳定性、地基基础与地下硐室、振动与冲击效应，并取得了相当大的研究成就。二十世纪八十年代，我国开始开展了土工离心模拟技术的研究工作，并相继在南京水利科学研究院、长江水利水电科学研究院、北京水利水电科学研究院、上海铁道大学(现同济大学)和四川大学(原成都科技大学)等建设了专用的土工离心机，并进行了大量的试验研究。本报告在综述离心模拟技术在土工合成材料加筋结构研究方面的应用基础，重点介绍利用西南交通大学的离心机所进行的土工格室加筋边坡的离心模型试验。加筋边坡的离心模型试验22、土工合成加筋边坡的离心模型试验研究回顾采用离心模型试验技术研究加筋结构由来已久，可以追溯至20世纪80年代。至今已有许多学者在这方面进行了多项的研究工作。表2-1给出了主要的多位学者的工作。Bolton和Pang(1978,1982)使用金属带和棒作为加筋材料进行了起立直立墙模型的试验，他们提出使用简化锚定理论作为加筋挡墙设计方法，该方法将作用作用于面板的主动土压力集中传递到条带，竖向应力用于计算主动土压力和倾覆稳定检算。他们的主要结论结论是加筋体的竖向应力分页均匀，使用主动土压力系数计算低估了模型破坏时的加速度。Mitchell(1988)和Jaber(1989)利用California大学的离心机研究了直立加筋挡墙破坏时的性能，该研究涉及到加筋材的延伸率、墙面型式、地基压缩性、土工织物的蠕变性、表面荷载等多种因素的影响，试验观测到的初始破坏面的方向与加筋材料的类型无关，并认为目前的加筋土挡墙设计偏于保守，因为拉断破坏时的离心加速度是按Rankine主动土压力计算得出的加速度的2倍。Blivet(1986)和Matichard(1988)使用法国LCPC的离心机，以600mm高的模型模拟9m原型的加筋挡土墙，加筋材料为土工织物，分5～6层布置，并在表面施加了荷载以反映桥台受力性能，虽然加筋材料的应变达10%，但没有产生拉伸破坏。多数离心模型研究关注于加筋土结构的破坏因素和设计方法的可靠性。Jaber(1990)是将离心模型试验结果与原型实际情况进行对比的小数研究者之一。他将四组离心模型试验结果的应力和变形与四个1：1模型挡墙结果进行比较。Jaber使用的模型高度为500mm，离心加速度为12g，并研究了一系列的加筋材料包括棒垫（barmat）、钢带、土工格栅和无纺布。模型试验得出的拉伸与原型结果十分吻合，证实离心模型试验技术研究加筋土结构的可靠性。结果还表明，离心模型的向外变形比实际原型的偏小。Jaber和Mitchell(1990)使用铝带作为加筋材料进行了破坏性的模型试验，试验观测到的加筋应力表明，加筋材料在接近破坏出现的严重应力重分布，这可以解释目前加筋挡墙设计过分保守的原因，并提出一个简单的内部稳定设计方法，该法以防止加筋材料拉断的安全系数为前提，并考虑了加筋材料的重分布，该方法正确预测加筋模型的破坏。Goodings和Santamarina（1989，1990）在Maryland大学全面地研究了填料和地基土的特性对加筋结构影响。他们发现，填料的性质对加筋挡墙的整体稳定性影响较小，由粘性土作为填料的离心模型破坏的原因是筋材拉断，而并非拉出，由此，Goodings认为粘性土同样可作为加筋挡墙的填料。另外，Porbaha和Gooding（1992,1996）根据在较软弱地基上、粘性加筋边坡的离心模型试验3土加筋挡墙的模型试验和分析，证实了较长的加筋有助于改善加筋结构的稳定性，且筋材的拉伸破坏主要是应力集中引起的。表2-1所列的研究项目以研究加筋材料的性能为主。Taniguchi(1988)进行了加筋土承受地震横向加速度模型试验和承受分散的竖向荷载的作用。Kutter(1990)和Casey(1991)研究了barmat加筋结构在地震荷载作用性的性能，试验结果表明，结构的破坏加速度比按传统的滑移块法模型的加速度确定的小。Ragheb和Elgamal(1991)试验了金属带的腐蚀对加筋体的影响，他们发现，面板与加筋材料之间强有力的连接有助于减缓甚至阻止墙的破坏。Law(1992)报道了他所进行的1/5模型试验，该模型试验采用在模型顶部施加竖向荷载直至破坏，其结果与原型结果进行了比较。Yoo和Ko（1991）进行了一系列的筋村为金属带的模型试验，目的是研究竖向荷载对加筋挡墙的影响。Matichard(1992)研究土工织物加筋桥台承受上部荷载直至破坏的情况，他们的离心模型试验结果与原型试验观测结果有相当好的吻合，模型破坏发生时，上部的筋材被拨出或拉断。Springman和Balachandran（1994）研究了有纺布加筋结构受条形荷载作用的稳定，最大拉力与估计的结果吻合较好。此外，表2-1列出的研究包括使用离心模型研究土钉结构、软基路堤、锚定结构等等。表2-1加筋边坡离心模型结构（1）加筋材料（2）模型高度（3）试验地点（4）分析方法（5）试验者（6）加筋墙金属带和棒200Manchster,U.K简单锚固分析法Bolton,1978土钉墙土钉150U.C,Davis土钉极限分析法Shen,1982加筋墙金属带和棒200Manchster,U.K简单锚固分析法Bolton,1982加筋墙无纺布600LCPC,France没有破坏Blivet,1986加筋墙铝泊，塑料带，无纺布，塑料带150U.C,DavisTie-back分析Mitchell,1988,Jaber,1989加筋墙和边坡无纺布100Txukuba,Japan简单稳定分析(Fellenius)Taniguchi,1988软基路堤无纺布48Yokosuka,Japan简单稳定分析(Fellenius)Terashi,1988加筋墙铝带144,80U.ofMaryland无量纲安全系数Goodings,1989加筋墙钢带，钢网，土工格栅，无纺布500U.C,Davis模型没有达至破坏Jaber,1990加筋边坡的离心模型试验4加筋墙铝带500U.C,Davis加筋拉断整体安全Jaber,1990,199加筋墙无纺布114,191U.ofMaryland破坏情况没有分析Goodings,1989加筋墙Wiremat150U.C,Davis块体滑移屈服加速度（地震荷载）Craig,1990锚定墙钢锚杆280Manchster,U.K锚杆的拉拨能力Kutter,1990软基路堤土工织物100China半经验承载能力Liu,1991加筋墙铝带200BoulderTie-Back分析Yoo,1991加筋墙钢带300RPIRagheb,1991加筋墙有纺布240ChinaShi,1992加筋墙无纺布190U.ofMarylandGuler,1992加筋墙和边坡土工格栅150Japan平面分析Abe,1992加筋墙无纺布550LCPC,FranceMatichard,1992加筋墙无纺布590BoulderLaw,1992土钉墙土钉152RPI地震研究Tufenkjian,1992加筋墙和边坡无纺布152U.ofMarylandBishop分析法Porbaba,1994,1996土钉墙土钉150Israel土钉拉出分析Frydman,1994加筋墙有纺布150Cambridge,U.KSpringman,1994软弱粘性土路堤土工织物，土工格栅150Cambridge,U.KBolton,1994加筋边坡的离心模型试验53、加筋边坡离心模型相似原理3.1离心模型的普遍相似原理相似理论是联系原型与模型的桥梁［］，为保证模型与原型严格相似，从普遍意义是讲，必须满足相似三定理。第一定理（正定理）：对于相似的现象，其相似指标为1，或其相似准则的数值相同。第二定理（π定理）：设一物理系统有n个物理量，其中k个物理量的量纲是独立的，则它可表达为n-k个相似准则的函数。第三定理（逆定理）：对于同一类现象，如单值量相似，且由单值量组成的相似准则在数量上相等，则现象相似。离心模型是将原型缩小N倍，通过离心加速度将重力加速度提高N倍，从而将材料的密度提高N，以保证模型结构在离心场的应力水平与原型在重力作用的应力相等，即离心模型是等应力模型。根据相似三定理，推导出常见物理量在离心模型相似比例见表3-1，表中F代表力的量纲，L代表几何尺寸量纲，T代表时间。表3-1中第4列给出了常规线弹性小比例模型的相似比例，从而可证实离心模型试验的优点。表3-1常见物理量离心模型相似比物理量（1）量纲（2）离心模型(原型/模型)（3）线弹性模型(原型/模型)（4）长度LNN面积L2N2N2体积L3N3N3质量FT2LN3N3速度LT-111加速度LT-21/N1/N应力FL-211/N应变-11/N位移LN1/N力FN21/N力矩FLN31/N能量FLN31/N频率T-11/N1时间：运动TNN/1时间：固结TN21加筋边坡的离心模型试验6时间：粘滞量T1N/1粘滞系数ηFL-3T1N/1阻尼系数FL-1TN2N/1流量L3T-1N21/N刚度FL2N413.2加筋结构的离心模型的相似性一般土结构(如路堤、边坡)的离心模型中，由于使用了与原型相同的试验材料，因此，离心模型的相似率与表3-1相同。也讲是讲，离心模型试验结果的应力应变即是原型结果，位移的N倍即为原型结果。除与一般土结构如路堤不同，加筋结构同除散粒材料外，对结构起重要作用的还有一项是加筋材料，因此，在离心模型中如何模拟加筋材料是加筋结构离心模型研究的重要问题。边坡稳定分析有多种方法，对于加筋边坡而言，通常选用圆弧条分法（瑞典法）。其表达式为：ROTjyjNiτiWiθi图3-1加筋边坡稳定分析RgAhTlcRgAMhTMFSiijjiiiiisjjrsin)(tancos)(（3-1）式中：Ai――第i条的面积(m2)；g――重力加速度(m/s-2)；加筋边坡的离心模型试验7θi――第i条的偏角；li――第i条块的圆弧长度（m）；R――圆弧半径(m)；ρ――土的密度(kg/m3)；φ――填土的内摩擦角。c――填土的粘聚力(kPa)；Tj――第j根筋条的拉力（kN）；Hj――第j根筋条距圆心O的距离（m）。为保证筋条在受拉不致于被拨出，筋材必须有一定的锚固长度，锚固长度指从圆弧面筋材延伸至稳定土体内的长度。锚固长度根据拉力按下式计算：sgjvsjjpFTLtan2,,（3-2）Lp,j――锚固长度（m）σv,j――第j条筋材的上覆压力（kPa）；Fs――筋材抗拨出安全系数；Φsg――土与筋材间的摩擦角。筋材的总长度Lj为：jpjajLLL,,（3-3）La,j――主动段长度（m），即圆弧以内的长度。在离心模型试验中，根据原型稳定分析，模型的的边坡稳定可以写成如下形式：mimmimimimmmimimmi