溷凝土结构计算

6框架内力组合6.1结构抗震等级6.2框架梁内力组合梁内力控制截面一般取两端支座截面及跨中截面。支座截面内力有支座正、负弯矩及剪力，跨中截面一般为跨中正截面。6.2.1作用效应组合结构或结构构件在使用期间，可能遇到同时承受永久荷载和两种以上可变荷载的情况。但这些荷载同时都达到它们在设计基准期内的最大值的概率较小，且对某些控制截面来说，并非全部可变荷载同时作用时其内力最大，因此应进行荷载效应的最不利组合。永久荷载的分项系数按规定来取：当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取1.2，对由永久荷载效应控制的组合取1.35；当其效应对结构有利时，一般情况下取1.0，对结构的倾覆、滑移或漂移验算取0.9。可变荷载的分项系数，一般情况下取1.4。均布活荷载的组合系数为0.7，风荷载组合值系数为0.6，地震荷载组合值系数为1.3；6.2.2承载力抗震调整系数从理论上讲，抗震设计中采用的材料强度设计值应高于非抗震设计时的材料强度设计值。但为了应用方便，在抗震设计中仍采用非抗震设计时的材料强度设计值，而是通过引入承载力抗震调整系数RE来提高其承载力。表6-2-1承载力抗震调整系数RE受弯梁偏压柱受剪轴压比0.15轴压比0.150.750.750.800.856.2.3梁内力组合表该框架内力组合共考虑了四种内力组合，GKQk1.2S+1.4S，GKQk1.2S+1.40.9(S)wkS,GKQkWk1.2S+0.5S1.3SRE，GKQk1.35S+1.40.7S，各层梁的内力组合结果见附表，其中竖向荷载作用下的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩(调幅系数为0.8)。梁内力组合见附表1。6.2.4计算跨间最大弯矩计算跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件来确定。121122ABAlMMVqlql若121202AVqql，说明xl，其中x为最大正弯矩截面至A支座的距离，则x可由下式求解：212102AxVqxql将求得的x值代入下式即可得跨间最大正弯矩值3212126MaxAAqxMMVxxql若121202AVqql，说明xl,则2122AlVqxqq2122111223MaxAAMMVxqqxqlxl若0AV，则MaxAMM同理，可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的AV、x和MaxM的计算公式121124ABAMMVqlqllx可由下式解得：212AxxqqVl3212123MaxAAqxMMVxxql计算第一层AB跨的跨间最大弯矩：在GKQkWk1.2S+1.4S+1.40.6S(左风)组合下，11.25.7096.85/qkNm21.2(11.997.2)18.71/qkNm由表可得：248.07AMkNm338.24BMkNm所以，121122ABAlMMVqlql0.84kN121120.8426.8518.711.828.33022AVqql，则210.846.8518.71021.8xx0.11xm即最大弯矩发生在距离支座0.11m处。2max1248.070.446.850.112M310.1118.71248.4961.8KNm右震397.02176.610.56.857.50.3818.71155.497.5AV1155.49(26.8518.71)1.8126.3302则155.090.51.818.716.746.8518.71xm即最大弯矩发生在距离支座6.74m处。2max1397.02155.096.74(6.8518.71)6.742M1118.711.8(6.741.8)173.8523KN同理可以求得其他几种组合下，AB跨和BC跨的跨间最大弯矩。其中应注意，如果，0AV，即最大弯矩发生在支座处时，MaxM的计算公式不同。剪力计算：AB净跨7.50.66.9nlm左震0.44lbVKN248.070.440.62248.20lbMKNm边338.24157.690.62290.93rbMKNm边右震155.09lbVKN3.05rbVKN397.02155.090.62350.49lbMKNm边176.613.050.62177.53rbMKNm边248.20290.93539.13350.49177.53528.02lrbbMM边边16.921.826.856.918.71()71.3422GbVKN则539.131.171.34155.526.9AVKN528.021.171.34157.296.9BVKN左0.85155.52132.19REAVKN0.85157.29133.70REBVKN故剪力调整为133.70KN其他层梁梁端剪力调整值的计算方法同第一层的相同，计算结果如下：第五层：92.60kN第三层：114.17kN对于BC跨，梁端剪力调整后的值为：第五层：52.03kN第三层：121.36kN底层：157.74kN6.3、框架柱内力组合6.3.1柱内力组合柱内力控制截面一般取柱上、下端截面，每个截面上有M、N、V。由于柱是偏心受力构件且一般采用对称配筋，故应从上诉组合中求出下列最不利内力：maxM及相应的NmaxN及相应的MminN及相应的M表见附表2，3。6.3.2柱端弯矩值设计值的调整一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式的要求：ccbMM式中，cM——节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析来分配;bM——节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和；c——柱端弯矩增大系数；三级框架为1.1。为了避免框架柱脚过早屈服，一、二、三级框架结构的底层柱下端机面的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5、1.25和1.15。底层是指无地下室的基础以上或地下室以上的首层。以第二层中柱为例进行柱调整:B节点左、右梁端弯矩338.24157.690.62291.05KNm216.23137.690.62174.92KNmB节点上、下柱端弯矩269.15163.220.1252.83KNm301.13163.610.6202.96KNm252.83202.96455.79BMKNm柱291.05174.92465.97BMKNm梁0.99BBMM梁柱1.1512.57BMKNm梁56.78BMKNm,在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端，即252.83512.57283.56455.79MKNm上202.96512.57228.24455.79MKNm下0.8283.56226.85REMKNm上0.8228.24182.59REMKNm下其他层柱端弯矩的调整用相同的方法，计算结果如下：表6-3-1横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底RE()ccbMM104.18137.22110.72117.12202.09110.75356.97REN243.96277.37554.39587.85878.85912.301214.11247.841555.141588.59表6-3-2横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底RE()ccbMM170.90148.8214.15196.19226.85182.59532.04REN257.1290.5575.46608.91874.98908.431162.931196.391447.071480.51