落地式扣件钢管外脚手架搭设与拆除方案

施工组织设计（方案）报审表工程名称：山语城10#、11#、12#楼编号：致：湖北华茂建设监理有限责任公司（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了落地式扣件钢管外脚手架搭设与拆除施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：落地式扣件钢管外脚手架搭设与拆除（方案）承包单位（章）项目经理日期专业监理工程师审查意见：专业监理工程师日期总监理工程师审查意见：项目监理机构总监理工程师日期落地式扣件钢管外脚手架搭设与拆除施工方案审批表工程名称山语城10#、11#、12#楼工程地点宜昌市城东大道城东新区建设单位湖北宜化置业有限责任公司建筑面积15908.16m2结构类型剪力墙结构工程造价设计单位宜昌三峡广博建筑设计有限公司方案、措施名称落地式扣件钢管外脚手架搭设与拆除方案层数、高度31层/29层/26层拟开工日期年月日本设计(方案)主编编制日期年月日项目负责人项目安全负责人部门审批意见技术负责人审核意见：签字：年月日安全部门意见：签字：年月日领导审批：签字：年月日备注山语城10#、11#、12#楼工程落地式扣件钢管外脚手架搭设与拆除施工方案编制人：审核人：审批人：泸州市佳乐建筑安装工程有限公司编制时间：2012年3月30日M5.0水泥砂浆砌排水沟M5.0水泥砂浆砌排水沟M5.0水泥砂浆砌排水沟C10砼散水坡度2%外墙山语城10#、11#、12#楼工程落地式扣件钢管外脚手架搭设与拆除方案一、工程概况宜化山语城10#总建筑面积25837.87m2，其中地上面积23693.52m2，地下室面积：2144.35m2；共31层；建筑檐高：91.650m；。11#楼总建筑面积20065.96m2，其中地上面积16765.36m2，地下室面积：3300.60m2；共29层；建筑檐高：92.100m；12#楼总建筑面积17481.32m2m2，其中地上面积14981.95m2，地下室面积：2499.37m2；共26层；建筑檐高：91.650m；抗震设防烈度为6度，安全等级为二级，结构形式为：剪力墙结构，使用年限为50年。二、外架搭设规划三、脚手架搭设1、脚手架基础对建筑物外围3m范围内场地进行平整，将实土、普通老土、回填土铲平，分层夯实，立杆底部采用10#槽钢平行于外墙连续垫放。基础施工按下图进行。2、杆件距离确定（1）该项目脚手架，立杆纵向间距按1.8m设计，横向间距（排距）按1.5m设计，小横杆间距按1.8m设计，大横杆步距按1.8m设计。（2）用钢尺沿建筑物外围分出立杆位置，拉通线撒灰线确定立杆接触面中心，点出立杆位置。（3）内立杆与墙面距离按10cm考虑，墙面与内立杆之间空隙用宽9cm，厚5cm木板横铺。四、杆件搭接与接长1、首根立杆，有长有短，错开搭设。外排立杆顶端按21m搭设，内排应低于檐口0.5米。2、杆件搭设要求（1）垂直度按架高的1/200控制，即本项目应控制在10cm内，相邻立杆的接头，应错开50厘米以上，力求不在同一步距内。（2）大横杆同一排水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于50mm，大横杆应布置在立杆的里侧，且各接头中心位于两立杆之间1/3跨度内。（3）槽钢沉降小于10mm，步距偏差±20mm，柱距偏差±50mm，排距偏差±20mm。3、立杆采用对接，用对接扣件（一字扣件），对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于500mm。顶层立杆可采用搭接，保证立杆上部平整。联墙件详图脚手架立杆槽钢连接件混凝土结构柱4、立杆与小横杆连接采用直角扣件，小横杆靠墙5-10厘米。5、在距底座上皮180mm处设置纵向扫地杆、连接立杆下端，约束立杆底端纵向发生位移，在纵向地杆上设置横向扫地杆，接立杆下端，约束立杆底端在横向发生位移。6、脚手架搭设顺序：槽钢安放→放置纵向扫地杆→立杆（先内排后外排）→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙件（或加抛撑）→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……五、架体与建筑物拉接1、架体与建筑物可靠拉结，连墙件设置在立柱上，以及其它具有较好的抗水平拉力作用的结构部位（住宅每层放置）。2、架高7m以上，每高4米、水平宽7米，装设一道连墙杆。联墙件施工大样图如下：六、剪刀撑与横向撑设置防护栏杆双排外脚手架组成示意图纵向扫地杆底座横向扫地杆小横杆大横杆立杆立杆脚手板1、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，与地面的夹角45度—60度。2、正立面和背立面脚手架在外侧立面两端各设置一组，中间每隔12-15米设一组，联系4-5根立杆，最高跨6根大横杆，由低连续设置剪刀撑到顶。山墙脚手架两端从底到顶设置剪刀撑，剪刀撑应随立杆、大小横杆等同步搭设。3、悬挑架设计在满足使用和安全要求的前提下，采用上拉式悬挑脚手架，用以承受外脚手架的自重和施工荷载。在本工程中，采用一段悬挑钢梁，设置在框架梁上，先在框架梁处预埋铁件，将槽钢与预埋件固定牢固。上部脚手架采用扣件式双排钢管脚手架，立杆横距0.80m，纵距1.5m，里立杆离墙面距离1.00m，小横杆外端伸出大横杆外的距离为0.1m，大横杆间距0.4m，两端需设置剪力撑，剪刀撑按四步四跨设置。每隔两层设置一道连墙杆，水平距离6m，即每5根立杆设一道。1、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度2.40米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；2、拉绳与支杆参数支撑数量为:1；悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。3、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.033/1.80]×17.40=3.620；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×5×1.500×(0.800+0.3)/2=1.238kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×5×1.500/2=0.563kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.010×1.500×17.400=0.261kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.681kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.800×1.500×2/2=3.600kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.500kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.950；Us--风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.500×1.950×0.645=0.440kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.681+1.4×3.600=11.857kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.681+0.85×1.4×3.600=11.101kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.440×1.500×1.8002/10=0.255kN.m；4、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=11.857kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；长细比Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；11857.000/(0.188×424.000)=148.752N/mm2；立杆稳定性计算σ=148.752N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式轴心压力设计值：N=11.101kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；长细比:L0/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=11101.284/(0.188×424.000)+254592.497/4490.000=195.970N/mm2；立杆稳定性计算σ=195.970N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！5、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.440kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=6.656kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.656kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300.000/15.900的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.240×10-4×205.000×103=82.487kN；Nl=11.656Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。连墙件普通螺栓连接示意图6、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式本方案算例中，m=1.200m，l=2.400m，m1=0.300mm2=1.100m；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.000cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.000cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载P=5.681+3.600=9.281kN；水平钢梁自重强度计算荷载q=2.61×10-3×78.500=0.205kN/m；k=1.200/2.400=0.500k1=0.300/2.400=0.125k2=1.100/2.400=0.458代入公式，经过计算得到支座反力Ra=24.283kN支座反力Rb=-5.230kN最大弯矩Ma=13.141kN.m最大应力σ=13141015.200/(1.05×141000.000)=88.761N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值88.761N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=5.681+3.600=9.281kN水平钢梁自重计算荷载q=0.003×78.500=0.205kN/m最大挠度Vmax=4.69