核电厂核燃料ppt介绍原理

第四章核反应堆燃料•可以用作核燃料的核素有铀-233、铀-235、钚-239，其中只有铀-235是天然存在的，天然铀中仅含0.714%的铀-235，其余为约占99.28%的铀-238和约占0.006%的铀-234。•铀-233和钚-239是在反应堆中通过钍-232和铀-238俘获中子后嬗变得到的。其核反应过程如下：23212332332339009091921223.41223.5TTThnThPaU天分23812392392399209293941223.31223.5TTUnUNpPu天分理想的核燃料需具备以下特点•燃料中易裂变原子密度高，即材料中应含有高浓度的裂变（或增殖）原子，其它组合元素中不应有中子吸收截面大的原子。•导热性能好，即可以有高的功率密度（每单位堆芯体积的热功率高），或高的比功率（每单位质量燃料的热功率高），燃料能承受高的热流而不产生过大的温度梯度，并能使燃料中心温度保持在熔点以下。•熔点高，熔点以下没有相变，不会因为相变而导致熔点以下的密度、形状、尺寸及其它变化。•低的热膨胀系数，以保持燃料元件的尺寸稳定。•具有化学稳定性，与包壳材料相容，与冷却剂不发生化学反应。•辐照稳定性好，即在强辐照下不会因肿胀、开裂和蠕变等引起变形而失效；机械性能（强度、韧性等）也不应在辐照下有很大的变化。•材料的物理和力学性能好，易于加工，并能经济地生产。4.1燃料的分类•固体燃料可以分为金属型、陶瓷型和弥散体型。4.1.1金属型燃料（1）金属铀从室温到熔点有三个同素异构体，分别为α、β、γ相。优点是裂变原子密度高；导热性能好；加工性能好。它缺点是熔点低（1133℃），辐照稳定性差，与包壳相容性差。（2）铀合金铀通过合金化可使材料稳定在某一相，并以此提高辐照时的尺寸稳定性和抗腐蚀性能。铀-锆合金是一种有希望的金属燃料。铀-钼合金也在研究中。美国的快堆一体化燃料循环研究就是用金属型的铀-钚-10%锆合金作燃料的。4.1.2陶瓷型燃料•铀、钚、钍与非金属元素（氧、碳、氮等）的化合物组成了陶瓷型核燃料。由于这些燃料有很高的熔点，无相变，与包壳和冷却剂相容性好，辐照稳定性好等有利条件，动力堆普遍采用这类材料作核燃料。•陶瓷型核燃料有氧化物型、碳化物型及氮化物型。氧化物型应用最普遍。各种的性能对比参见表4-1。表4-1各种核燃料的性能对比UUO2UCUNPuMOXTh+UO2熔点（℃）113328652380285064024001750晶体结构αRT-668β668-774γ774-MPFCCFCCFCCα、β、γ、δ、δ′、ε1325FCC1325BCC理论密度Mg/M318.06-19.0410.9613.6314.315.92-19.8211.72（RT）热胀系数10-6/℃a:39.0,b:-6.3,c:27.60-1500℃1020-1000℃10δδ负值热导率W/m．K（℃）25（25℃）2.8（1000℃）8.4（20℃）21.7（1000℃）33（44℃）24.5(1000℃）4.2（RT）38(1000℃）45(650℃）断裂强度MPa344-138011062241弹性模量1011Pa1.0-1.72.02.16.9辐照效应450℃肿胀没明显肿胀比UO2肿胀略多氮的寄生俘获U从心部向边缘迁移化学稳定性与氢、水、空气在RT作用稳定至500℃与钠不作用,与水作用与氧、氢、水作用与空气、水作用,与钠不作用生产易粉末冶金法从UO2制得从UO2制得生物学上有害FBR20%PWR3-5%易尺寸稳定性差好好好差4.2二氧化铀燃料•优点：a.熔点高，晶体结构为面心立方（FCC），各向同性，并且从室温到熔点没有相变。b.高温稳定性和辐照稳定性好。c.化学稳定性好，与高温水不起作用，与包壳相容性好。d.在1000℃以下能包容大多数裂变气体。e.有适中的裂变原子密度，非裂变组合元素氧的热中子俘获截面低（0.002靶恩）。•缺点：a.导热系数小，使芯块的温度梯度过大。b.机械强度低、脆，在反应堆条件下易裂，且加工成型困难4.2.1二氧化铀的物理性能（1）晶体结构（2）密度（3）熔点（4）导热率（5）热膨胀（6）蒸汽压二氧化铀的晶体结构二氧化铀的晶体结构图4-2铀——氧系平衡图•相图中的垂线代表化合物UO2(O/U=2.0)和U4O9(O/U=2.25)，O/U比较大的其它化合物是U3O8和UO3。•低温下，O/U2的是UO2和金属铀的混合物，高温下是UO2和液态金属铀的混合物。•在一个O/U不等于2.0的很宽的区域，系统是单相。是氧在氧化物中的真正的固溶体。•在各种化合物UaOb的垂线之间存在很多的两相混合物。4.2.2力学性能UO2在常温下是脆性陶瓷体，断裂强度约为110MPa，在韧脆转变温度（～1400℃）以上，随着温度升高，强度急剧降低，同时出现塑性。1)断裂强度－二氧化铀在脆性范围内的断裂强度与密度、晶粒度、温度有关。σf=170×[1-2.62（1-D）]12G-0.047exp（-1590/RT）（4-2）式中σf—断裂强度（MPa）；D—密度；G—晶粒尺寸（μm）；T—绝对温度；R—气体常数（8.134J/Mol．K）。2)压缩强度－晶粒尺度在0-20μm的二氧化铀的压缩强度在420到980Mpa之间。3)弹性模量－与温度、气孔率有关。室温时约为2.1-2.3×105MPa,随温度增加，该值呈直线下降，系数为3.09×10-2/K；随气孔率增加，弹性模量减小。关系式如下：EP=E0（1-2.62P）（4-3）式中：P为气孔率，E0为室温时理论密度的UO2的弹性模量，为2.26×105MPa。4)高温蠕变－高温时的变形可用机制来描述。二氧化铀的高温蠕变可用下式来表示：ε=（A1σ/G2）exp（-Q1/RT）+A2σ4.5exp（-Q2/RT）（4-4）式中：A1、A2、Q1、Q2为常数；ε是稳定蠕变速率；σ是施加的应力；G是晶粒尺寸；R是气体常数；T是温度。二氧化铀的机械性能图4-3UO2断裂应力、应变与温度的关系•4.2.3化学性能1）从三氧化铀UO3和八氧化三铀U3O8通过氢还原生成二氧化铀；2）二氧化铀与大多数反应堆冷却剂几乎不起作用；3）在大气中二氧化铀可选择吸附其中的水；4）二氧化铀芯块在300℃的去氧水中仍有很好的抗腐蚀性能；二氧化铀在去氧的水蒸汽中，直到高温也十分稳定；5）二氧化铀与氢到极高温也不发生作用；6）二氧化铀与包壳材料的相容性非常好。4.2.4二氧化铀燃料的制造（1）芯块制备压水堆二氧化铀粉末和燃料芯块的生产流程如下，参见图4-4。•铀矿石U3O8UF6UF6（浓集235U）UO2粉末。•UO2粉末→球磨→筛分→混合→冷压成形→烧结→研磨→检验→清洗→芯块。转化萃取、净化气体扩散ADUAUCIDR、、图4-4UO2粉末生产流程•3）IDR-干法转化流程是以H2、H2O、NH3与UF6直接气相反应生成UO2粉末的DC（DryConversion）流程。ADU流程和AUC流程都具有流程长、废水处理量大的缺点，而DC流程具有流程短、生产量大、产生的和要处理的废液少，铀的直接回收率高，尾气中的HF有可能回收利用，对环境污染小的优点。但干法只适用于UF6转化，不适用于处理返料。•总的反应为：6HFUOHO2HUF2226（2）燃料棒典型的水堆燃料棒见图4-5，它由锆合金包壳、端塞、芯块、隔热芯块、弹簧等组成。切成定长的锆合金包壳管内装入UO2芯块，芯块柱的两端再装入Al2O3隔热芯块（防止轴向传热），上端留有贮气空腔，用压紧弹簧将芯块定位，焊上端塞，端塞之一留有充气孔，充入一定压力的氦气（压水堆燃料棒预充压2MPa），然后堵焊密封。燃料棒图4-5燃料棒燃料棒的质量控制a.外观及尺寸检查：包括燃料棒的长度、外径、垂直度、贮气空腔长度、芯块柱长度和表面刻痕划伤等。b.焊接质量检查：主要检查焊缝表面状况；X射线法检查气孔和夹杂的分布、排列情况；氦气找漏法测定泄漏率；金相法测量焊接熔深，并对焊缝进行内压爆破试验和抗腐蚀试。验。c.富集度检查：主要为防止其它富集度的UO2芯块装入。（3）燃料组件•压水堆燃料组件骨架是由控制棒导向管和与之固定的定位格架及上下管座组成。•先把若干个定位格架固定在平台上，导向管按给定的数目插入定位格架的给定格子里，并机械连接或点焊，然后将燃料棒插入各定位格架的格子中，再将上下管座用铆接或点焊的方法与导向管连接固定，组装成n×n的燃料组件。•如秦山一期的组件为15×15排列其中有20根控制棒导向管，204根燃料棒，一根中子通量测量管。•秦山核电厂15×15－21；外形尺寸为199.3×199.3mm，8层因科镍定位格架。204根元件棒。燃料棒长3210mm，活性段长2900mm包壳直径为10±0.03mm,壁厚0.7±0.04mm,材料为Zr-4。芯块直径8.43±0.02mm，高度10±0.5mm,双碟形（深度0.35mm）。铀－5加浓度为2.40％,2.6725和3.00％。预充压～1.96MPa。燃耗至30000MWd/tU。•大亚湾核电厂17×17的AFA-2G组件，燃耗为33000MWd/tU。燃料棒直径9.5mm，长度3859mm。从2002年使用AFA-3G组件，组件的平均卸料燃耗45000MWd/tU，接近50000MWd/tU的国际水平。从AFA-2G至AFA-3G的主要改进是燃料富集度提高至4.45％，采用Gd2O3-UO2可燃毒物芯块，包壳采用了M-5合金（Zr-1%Nb-0.12%O）,加大导向管壁厚，降低上下管座的压降，增加3组带有搅混翼的中间跨距的中间格架，从而提高了包壳管的抗腐蚀、抗辐照、抗弯曲性能和热工水力裕量。•目前法国又有新开发（1999年）的ALLIANCE组件，所有材料（导向管、包壳管、格架）均用M5合金，燃耗70000MWd/tU。4.2.5二氧化铀燃料的堆内行为•UO2燃料在反应堆内产生热能，由于二氧化铀导热性能差，燃料棒内沿径向的温差较大，芯块中心温度高达2000℃以上，而外缘温度只有500-600℃，形成大的温度梯度。运行初期，芯块就由于热应力大而开裂，随着燃耗的加深，还将出现燃料密实化，裂变产物析出，肿胀，裂变气体释放等，参见表4-4。表4-4辐照下二氧化铀燃料中发生的现象0-102MWd/TU102-104MWd/TU104-106MWd/TU裂纹的产生与消失重新结晶密实裂变元素和氧沿径向重新分布释放出被吸收的气体密实化完毕肿胀开始燃料-包壳管相互作用由于裂变气体释放，燃料棒内压开始上升肿胀固态裂变产物析出由于裂变气体释放，燃料棒内压上升包壳管内表面被腐蚀裂变率降低（1）芯块开裂•燃料芯块内的温度梯度可达103-104℃/厘米，当热应力超过燃料的断裂强度时，芯块将产生裂纹。•这个现象与UO2芯块的塑性行为有关，处于1200℃以下的UO2燃料为脆性区；处于1200-1400℃，为半塑性区，破坏前有一定塑性变形；在1400℃以上的为塑性区。•热应力在外区切向和轴向的为拉伸应力,它超过了燃料的拉伸断裂强度，因而开裂；而在燃料中心区，热应力是压应力，燃料的压缩强度比拉伸强度大一个量级,所以内区不产生裂纹。此外，内侧燃料在塑性-脆性转变温度以上,因而在断裂前能承受相当大的塑性变形。数值估计如下：•热应力相对半径按下式变化：•应力为正是拉伸状态。相对半径以内的燃料受压，在这之外切向应力是拉伸应力。最大的应力发生在外表面，为：•UO2的断裂应力大约是150MPa。线功率约为50瓦/厘米时,燃料元件棒的外表面就可达到断裂应力。所以呈脆性的外区燃料大范围地开裂显然是不可免的。231116RrkEql2131kEql18)(max芯块开裂变形•燃料开裂的最重要后果之一是将燃料-包壳间隙的体积移向燃料内部,在开裂的表面之间形成间隙。燃料开裂