6层框架住宅毕业设计结构计算书

1.工程概况黑龙江省某市兴建六层商店住宅，建筑面积4770平方米左右，拟建房屋所在地震动参数08.0max，40.0Tg，基本雪压-20m6KN.0S，基本风压-20m40KN.0，地面粗糙度为B类。地质资料见表1。表1地质资料编号土质土层深度（m）)KNm(-3(%)eLI)kpa(Es)kpa(fak1人工填土1152粉质粘土518.8530.930.35101903粘土1018.524.20.820.40122102.结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别1见图纸。主体结构共6层，层高1层为3.6m，2～6层为2.8m。填充墙采用陶粒空心砌块砌筑：外墙400mm；内墙200mm。窗户均采用铝合金窗，门采用钢门和木门。楼盖及屋面均采用现浇钢筋砼结构，楼板厚度取120mm，梁截面高度按跨度的1/812/1～估算，尺寸见表2，砼强度采用)mm43N.1f,mm3KN.14f(C-2t-2c30。屋面采用彩钢板屋面。表2梁截面尺寸（mm）层次混凝土强度等级横梁)hb(纵梁)hb(次梁)hb(61～30C500300600300400300柱截面尺寸可根据式cNf][NAc估算。因为抗震烈度为7度，总高度30m，查表可知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值8.0][N；各层的重力荷载代表值近似取12-2mKN，由图2.2可知边柱及中柱的负载面积分别为2m35.4和2m8.45.4。由公式可得第一层柱截面面积为边柱32c1.34.5312106A98182mm0.814.3中柱23cmm51049114.38.0610128.45.425.1A如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为371mm和389mm。根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计框架柱截面尺寸取值均为600mm600mm，构造柱取400mm400mm。基础采用柱下独立基础，基础埋深标高-2.40m，承台高度取1100mm。框架结构计算简图如图1所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底，62～层柱高度即为层高，取2.8m；底层柱高度从基础顶面取至一层板底，取4.9m。5.8m4.9m5.0m5.0m2.85=14m3.6m5.4m3.6m2.7m5.4m图1.框架结构计算简图3.重力荷载计算3.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）：20厚水泥砂浆找平层-2m40KN.002.020150厚水泥蛭石保温层-2m75KN.015.05.0100厚钢筋混凝土板-2m5KN.210.02520厚石灰砂浆-2mKN43.020.071合计4.11-2mKN1～5层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55-2mKN120厚钢筋混凝土板-2m5KN.210.025V型轻钢龙骨吊顶或20厚水泥砂浆0.34-2mKN合计3.39-2mKN3.2屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布荷载标准值2.0-2mKN楼面活荷载标准值2.0-2mKN屋面雪荷载标准值20rkm6KN.06.00.1SS3.3梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载了。具体计算过程从略，计算结果见表3。表3梁、柱重力荷载标准值层次构件)m(b)m(h)mKN(3-　　)mKN(g1-)m(lin)KN(Gi)KN(Gi1横梁0.30.5251.053.9385.414397.714288.76纵梁0.30.6251.054.7253.012170.10纵梁0.30.6251.054.7252.8452.92柱0.60.6251.059.4504.9663056.13横梁0.30.5251.053.9383.011129.95纵梁0.30.6251.054.7254.816362.88纵梁0.30.6251.054.7252.112119.07续表3注:1)表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量2）梁长度取净长；柱高取层高。外墙为400厚陶粒空心砌块（5-2mKN），外墙面贴瓷砖（0.5-2mKN），内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：-2mKN84.602.01740.0515.0；内墙为200厚陶粒空心砌块，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：1-2mKN68.3202.01720.05。木门单位面积重力荷载为-2m2KN.0；铝合金窗单位面积重力荷载取-2m4KN.0；钢铁门单位面积重力荷载为-2m4KN.0。3.4重力荷载代表值（见图4）集中于各楼层标高处的重力荷载代表值，为计算单元范围内的各楼层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙柱等重量。计算时，各可变荷载的组合按规定采用，屋面上的可变荷载均取雪荷载，具体过程略，计算简图见图2。26～纵梁0.30.6251.054.7253.018255.153588.57纵梁0.30.6251.054.7254.816362.88纵梁0.30.6251.054.7252.112119.07纵梁0.30.6251.054.7252.8679.38柱0.60.6251.059.452.8661746.36横梁0.30.5251.053.9385.422467.83横梁0.30.5251.053.9383.022259.91次梁0.30.4251.053.153.2880.64次梁0.30.4251.053.153.5222.05次梁0.30.4251.053.155.28131.04次梁0.30.4251.053.153.4664.264900G1G2G3G4G5G628002800280028002800189007058.88KN6880.28KN6880.28KN6880.28KN6880.28KN4940.39KN图24.横向框架侧移刚度计算横梁线刚度bi计算过程见表4；柱线刚度ci计算见表5。表4横梁线刚度bi计算表类别层次)mmN(E2-c)mmmm(hb)mm(I40)mm(L)mmN(L/IE0c)mmN(L/I5E.10c)mmN(L/I2E0cAB6~143.010300500910125.3360010102.604103.906101010208.5BC61～43.010300500910125.3600010101.562102.343101010124.3表5柱线刚度ci计算表层次)mm(hc)mmN(E2-c)mmmm(hb)mm(I4c)mmN(h/IEcCc149004100.3600600101008.110106.6126~228004100.3600600101008.1101011.57柱的侧移刚度D值按下式计算：2cch12iD。根据梁柱线刚度比K的不同，柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼、电梯间柱等，计算结果分别见表6、表7、表8。表6中框架柱侧移刚度D值)mmN(-1层次左边柱（18根）右中柱（18根）中柱（18根）iDKci2DKci1DKci2D10.3540.363119960.5190.421139101.260.54178457875182～60.2030.092162920.3380.145256780.720.265469291366066表7边框架柱侧移刚度D值)mmN(-1层次A-1，A-15，A-16，A-30D-1，D-15，D-16，D-30B-1，B-15，B-16，B-30iDKci2DKci1DKci2D10.5910.421139100.3540.363119960.9450.49161931683962～60.3380.145256780.2030.092162920.540.21337721318764将上述不同情况下同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度iD，见表8。由表8可见，12D/D1194642/16848300.7090.7，故该框架为横向规则框架。表8横向框架层间侧移刚度D值)mm/N(层次123456iD1194642168483016848301684830168483016848305.横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1横向自振周期计算结构顶点的假想位移计算见表9。表9结构顶点的假想位移计算层次)KN(Gi)KN(ViG)mm/N(Di)mm(i)mm(i64940.394940.3916848302.93088.5856880.2811820.6716848307.02085.6546880.2818700.95168483011.1078.6336880.2825581.23168483015.18067.5326880.2832461.51168483019.27052.3517058.8839520.39119464233.08033.08结构基本自震周期TT17.1T，其中υT的量纲为m，取7.0T，则S492.01711.07.07.1T15.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算本方案结构高度小于40m，质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。因为是多质点结构，所以eqiG0.85G0.854940.396880.2847058.8833592.33KN（）设防烈度按7度考虑，场地特征周期分区为二区，场地土为Ⅱ类，查表得：特征周期Tg=0.40s水平地震影响系数最大值08.0max0.90.9g1max1T0.400.080.066T0.492EK1eqFG0.06633592.332217.09KN因为g11.4T1.40.40.56ST0.492S，所以不应考虑顶部附加水平地震作用。各质点的水平地震作用：iiiiinEKnnjjjjj1j1GHGHF1F2217.09GHGH表10各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN）jjiiHGHGFi（KN）Vi（KN）618.94940.3993373.370.271116.791116.79516.16880.28110772.510.223922.3862039.176413.36880.2891507.720.185765.2082804.384310.56880.2872242.940.146603.9843408.27827.76880.2852978.160.107442.583850.85814.97058.8834588.510.07289.544140.398各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如下图3。V6V5V4V3V2V1F4F3F2F1F6F5（a）纵向水平地震作用分布（b）层间剪力分布图3纵向水平地震作用及层间剪力分布图5.1.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移i和顶点位移i按下式计算s1jijiiD/V）（和kn1k）（，各层的层间弹性位移角iieh/，计算结果如表11。表11横向水平地震作用下的位移验算层次）（KNVi)mm/N(Di)mm(i)mm(i）（mmhiiieh61116.7916848300.6611.3128000.23631052039.17616848301.2110.65