高支模专项施工方案计算书

东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-1-计算书东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-2-本工程梁截面有350*1200、350*1000、350*900、300*900、250*600、300*800选取350*1200计算，其他梁截面按照此截面进行施工，板厚为120mm。一、平板的计算板底采用15mm厚木胶合板，次愣采用50*100方木@250主愣采用48*2.8钢管（一）荷载计算面板及支架之重（考虑木胶合板）0.95KN/m2楼板模板及支架（楼层高度4米以下)取0.75,考虑本工程高度影响取0.95KN/m²混凝土板自重0.12×24=2.88KN/m2钢筋自重0.12×1.1=0.132KN/m2（混凝土自重取24KN/m³、钢筋自重板取1.1KN/m³）共计3.962KN/m2施工人员及设备荷载2.5KN/m2振捣混凝土产生荷载2KN/m²对于承载力极限状态要求，按下公式进行模板设计r0结构重要系数，其值按0.9采用S按照公式取值，当可变荷载控制式中Gr──永久荷载分项系数，取可变荷载控制取1.2，永久荷载控制取1.35；Qir──第i个可变荷载的分项系数，其中1Qr为可变荷载1Q的分项系数，取1.4；niikG1──按永久荷载标准值kG计算的荷载效应值；QikS──按可变荷载标准值ikQ计算的荷载效应值，其中kQS1为诸可变荷载效应中起控制作用RSr0ikniQiiikGQrGrS119.0东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-3-者；n──参与组合的可变荷载数。当由永久荷载控制的niQikciQiGkGSrSrS1式中ci──可变荷载iQ的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7。荷载设计组合值S1=0.9×（1.2×3.962+0.9×1.4×（2.5+2））=9.38KN/m2S2=0.9×（1.35×3.962+1.4×0.7×（2.5+2））=8.78KN/m2由于S1S2故应采取S1=9.38KN/m2作为设计依据。（二）平板面板设计计算面板采用厚15mm木胶合板制作，次楞采用50×80mm，主楞采用Φ48×2.8mm钢管，主楞下立杆用Φ48×2.8mm钢管，横立杆间距各0.8m、纵立杆间距1.2m。面板承受线荷载（取1.0m宽计）q=1×9.38=9.38KN/m面板按四跨连续板算，其内力弯矩为：M=0.107ql²=0.107*9.38*0.25*0.25=0.063KM.MW=bh²/6=1000*15*15/6=37500mm³I=bh³/12=1000*15*15*15/12=281250mm4强度验算：σ=M/W=63000/37500=1.68N/mm²[f]=12N/mm²满足要求安全。东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-4-挠度验算：v=0.607ql4/100EI=0.607*3.962*250*250*250*250/100*4200*281250=0.079mm250/400=0.625mm满足要求安全。三）次楞设计计算次梁线荷载：q=0.25×9.38=2.345KN/m按三跨连续梁计算内力弯矩为：M=0.1ql²=0.1*2.345*0.75*0.75=0.131KN.MW=bh²/6=50*100*100/6=83333mm³I=bh³/12=50*100*100*100/12=4166666mm4强度验算σ=M/W=131000/83333=1.57N/mm[f]=17N/mm²满足要求安全挠度验算v=0.677ql4/100EI=0.677*0.25*3.962*750*750*750*750/100*10000*4166666=0.066700/400=1.75满足要求安全。（四）主楞设计计算P=0.25×9.38×0.75=1.76KN故主楞内力弯矩为：M=0.286PL=0.286×1.76×0.75=0.378KN.m强度核算W=3.14*（D4-d4）/32D=3.14*（484-42.64）/32*48=4120N/mm³东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-5-I=W*D/2=4120*48/2=98872mm4σ=M/W=378000/4120=91.74215N/mm²满足要求安全挠度验算V=1.764pl³/100EI=1.764*0.25*3.962*750*750*750/100*206000*98872=0.36750/400=1.875满足要求安全（五）平板下立杆计算平板下立杆采用Q235钢管Φ48×2.8mm，水平拉杆步距采用h=1.8m，立杆钢管截面积A=397.6m㎡,其纵横间距0.75m。永久荷载标准值支架之重（考虑钢管）0.9KN/m2超高加重0.9/4×7=1.575KN/m2混凝土自重0.12×24=2.88KN/m2钢筋自重考虑0.12×1.1=0.132KN/m2共计5.487KN/m2可变荷载从板面传递到立杆1.6KN/m2荷载设计组合值S1=0.9×（1.2×5.487+1.4×1.6）=7.94KN/m2S2=0.9×（1.35×5.487+1.4×0.7×1.6）=8.078KN/m2∵故S2S1故应采取S2=8.078KN/m2作为设计依据，故立杆轴力N为：N=0.75×0.75×8.078=4.54KN东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-6-λ=l0/i=2200/16.01=137l0=h+2a=1800+2*200=2200根据λ=137查规范得稳定系数φ=0.357稳定核算：σ=N/φA=4540/0.357*397.6=31.98215N/mm²满足要求安全二、梁的计算模板面板采用普通15厚胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50×100mm木方,外龙骨采用钢管48mm×2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距400+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径12mm。（一）荷载计算永久荷载标准值取下列较小值其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)；T——混凝土的入模温度，取30.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取1.200m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。取F=28.8KN/m²可变荷载为往模板中倾倒混凝土是产生的水平荷载：4KN/㎡22/12/12101/29.352.115.12.115302002422.022.0mKNVtFc22/8.282.124mKNHFc东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-7-水平侧压力设计值最不利组合为：S1=0.9×（1.2×28.8+1.4×4）=36.14KN/m2S2=0.9×（1.35×28.8+1.4×0.7×4）=38.52KN/m2∵故S2S1故应采取S2=38.52KN/m2作为设计依据（二）梁侧面板强度计算梁侧面板采用15mm木胶合板，强度设计值为12N/m㎡,弹性模量E=4200N/m㎡，则按四跨连续板计算。因次楞间距﹫0.250m，取1m计算宽度，则沿跨度方向最大线荷载为q1=1×38.52=38.52N/m,但为考虑经济合理则取三角形荷载2/3处的线荷载与最大线荷载两者的平均值作为设计计算依据，故面板弯矩内力值为：强度核算：满足要求安全mKNqq/06.32259.2552.3822.1/8.052.381mKNlqM.214.025.006.32107.0107.0223223750061510006mmbhW22/12/71.537500214000mmNfmmNWMj东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-8-挠度验算满足要求安全(三）梁侧板次楞计算由于竖向次楞承受三角形均布荷载，故底部一段承受荷载最大，故下部段能满足。上部段也就能满足。因此仅核算下部段即可，故次楞近似按四跨连续梁算，则其线荷载为：q=0.25×32.1=8.025KN/m满足要求安全挠度验算mKNqlM.215.05.0025.8107.0107.02222/17/58.283333215000mmNfmmNWMmmmlVmmEIlqg25.1400500400][16.01005012/142001005008.2825.0632.0100632.0344mmlVmmEIlqg625.0400250400][6.015100012/142001002508.281632.0100632.0344东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-9-满足要求安全（四）梁侧板主楞计算梁侧板主楞计算，主楞每隔400mm拉一对拉螺栓，主楞采用Φ48×2.8mm钢管。主愣承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。主愣按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。主梁承受集中荷载P系由次楞传来，故P=8.025×0.5=4.0125KNM=0.191×4.0125×0.4=0.268KN.m钢管：W=3.14*（D4-d4）/32D=3.14*（484-42.64）/32*48=4120N/mm³I=W*D/2=4120*48/2=98872mm4满足要求安全。若不够可采用二根钢管合并使用。挠度核算满足要求安全。22/215/05.654120268000mmNfmmNWMmmlVmmEIlPg875.0400350400][243.0988721006.2100400288004.0079.1100764.1533东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-10-（五）主楞对拉螺栓计算求出最不利反力，再加一直接传给制作的小楞反力，即：N=1.215×P+P=1.215×4.0125+4.0125=8.89KN采用螺栓M12，净截面面积An=76m㎡，则轴拉力设计强度值为：满足要求安全。（六）梁底板设计计算1.荷载计算梁板支架自重0.95KN/㎡混凝土自重1.2×24=28.8KN/㎡钢筋自重1.2×1.5=1.8KN/㎡共计31.55KN/㎡施工人员及设备荷载2.5KN/m2振捣混凝土产生荷载2KN/m²荷载设计值的最不利组合：S1=0.9×（1.2×31.1+0.9×1.4×（2+2.5））=36.108KN/m2S2=0.9×（1.35×31.1+1.4×0.7×（2+2.5））=43.945KN/m2∵故S2S1故应采取S2=43.945KN/m2作为设计依据.梁底板沿跨度方向向荷载：q=1×43.945=43.945KN/mKNNKNfANbtnbt890.89.1217076mKNqlM.343.025.0945.43818122东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-11-2.梁底板强度核算满足要求安全。3.梁底板挠度验算：满足要求安全。4.梁底板纵楞计算梁底中部纵楞的线荷载：q=0.25×43.945=10.986KN/m纵楞按四跨连续梁考虑，其内力弯矩为：32375006151000mmW22/12/15.937500343000mmNfmmNWMjmmlVmmEIlqg625.0400250400][27.015100012/142001002501.311521.0100521.0344mKNqlM.176.11986.10107.0107.022东港污水处理厂（一期）工程脱水间高支模方案-12-强度核算满足要求安全。满足要求安全。梁底板两边