混凝土梁板设计

课程设计说明书题目：钢筋混凝土肋梁楼盖设计课程名称：混凝土与砌体结构设计学院：土木与建筑工程学院学生姓名：桑占旗学号：15041430125专业班级：土木工程（升）15-1指导教师：史永涛2016年6月3日成绩目录1.板的计算......................................................................................................错误!未定义书签。1.1计算简图............................................................................................错误!未定义书签。1.2荷载....................................................................................................错误!未定义书签。1.3内力计算............................................................................................错误!未定义书签。2.次梁的计算..................................................................................................错误!未定义书签。2.1计算简图............................................................................................错误!未定义书签。2.2荷载计算...........................................................................................错误!未定义书签。2.3内力计算...........................................................................................错误!未定义书签。2.4截面承载力及配筋计算...................................................................错误!未定义书签。3.主梁的计算..................................................................................................错误!未定义书签。3.1计算简图...........................................................................................错误!未定义书签。3.2荷载计算...........................................................................................错误!未定义书签。3.3内力计算............................................................................................错误!未定义书签。3.4承载力及配筋计算...........................................................................错误!未定义书签。某多层工业建筑楼盖平面如图2-23所示，采用钢筋混凝土现浇整体楼盖。四周支撑在砖砌体墙上。楼面活荷载标准值为6.0KN/2m,组合值系数为0.7。环境类别为一类。要求设计此楼盖。图2-23楼盖结构平面布置图楼盖结构平面布置平面布置见图2-23。材料选用：混凝土C25（2/9.11mmNfc；2/27.1mmNft）；梁中纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋(2/360mmNffyy),其他钢筋均采用HRB300级钢筋（2/270mmNffyy）。楼面面层为水磨石（底层20mm厚水泥砂浆），自重重力荷载标准值2/65.0mkN,梁、板底面及侧面用石灰砂浆抹灰15mm。因楼面活荷载标准值22/4/5.5mkNmkN，故活荷载分项系数应按1.3采用。1.板的设计由图2-23可见，板区格长边与短边之比6.0/2.5=2.42.0但3.0，按规范，宜按双向板计算，当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。本例题按单向板计算，并采用必要的构造措施。按表2.1.2小节的要求，板厚mmmmlh803.8330/250030/,故90mm。取1m宽板带为计算单元，按考虑塑性内力重分布方法计算内力。（1）荷载计算水磨石地面2/65.0mkN厚钢筋混凝土板mm902/25.209.025mkN15mm厚石灰砂浆抹灰2/26.0015.017mkN————————————————恒荷载标准值2kN/16.3m活荷载标准值2/0.6mkN总荷载设计值由可变荷载效应控制的组合mkNqg/94.10)0.15.53.116.32.1(由永久荷载效应控制的组合mkNqg/27.90.1)5.53.17.016.335.1(可见，对板而言，由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，所以板内力计算时取mkNqg/94.10。（2)计算简图次梁截面高度mmh)500~334(6000)12/1~18/1(，可取h=450mm,mmb)225~150(450)2/1~3/1(,取b=200mm。根据结构平面布置，板的实际支撑情况如图2-24（a)所示。2-24（a）由表2－4的规定，板的计算跨度为中间跨mmllno23002002500边跨mmhllno23252/90120-100-25002/）（mmaln23402/12022802/故边跨取mmlo2325。边跨与中间跨的跨度差（2325-2300）/2300=1.08%10%,故按等跨连续板计算内力。板的计算简图如图2-24（b)所示。q=10.94kN/m2-24（b)（3）弯矩设计值计算对于图2-23中的1-1板带，板各控制截面的弯矩设计值按式（2-22）计算，即mkNlqgM23.5325.294.101111112201）（mkNlqqMoB12.53.294.10111)(11122mkNlqgMoC02.43.294.10141)(14122mkNlqgMMo52.33.294.10161)(1612232（4）截面配筋计算板截面有效高度mmho702090。因中间板带（图2-23中的2-2板带）的内区格四周与梁整体连接，故2M、3M和CM值可降低20%。板截面配筋计算过程见表2-7，板的配筋平面图见图2-25。板筋面配筋计算表2-7截面1B2,3CM5.23-5.123.52(2.82)-4.02(-3.22)21ocSbhfM0.0900.0880.060(0.048)0.070(0.056)s2-1-10.0940.0920.062(0.049)0.073o.1,取0.1(0.0580.1，取0.1）)(21mmfbhfAyocS290284191（151）309（309)实配钢筋（2mm）边板带170@8296SA170@8296SA200@8/6196SA160@8314SA中间板带170@8296SA170@8296SA180@6157SA160@8314SA注：表中括号内的数据为中间板带的相应值；支座截面1.0时，取1.0计算由表2-7可见，对于支座C截面，边板带和中间板带的相对受压区高度均小于0.1，故在计算配筋时均取0.1。（5）板截面受剪承载力验算图2-25板的配筋平面图板截面剪力设计值可按式（2-20）计算，最大剪力设计值发生在内支座，其值为kNV46.133.294.1055.0对于不配箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定:othbhfV7.0在本例中，mmmmho8070，故0.1h；b=1000mm,2/27.1mmNft,代入上式可得kNVkNbhfoth46.1323.6270100027.10.17.07.0故板的截面受剪承载力满足要求。2.次梁设计主梁截面高度mmh938~53675001/8~14/1,取h=700mm,主梁宽度取b=250mm。次梁的几何尺寸及支承情况见图2-26aag+q=31.31kN/mb图2-26次梁的计算简图1荷载计算板传来的恒荷载mkN/90.75.216.3次梁自重mkN/80.109.0-45.02.025次梁粉刷mkN/18.0209.0-45.0015.017————————————————恒荷载标准值9.88kN/m活荷载标准值mkN/75.135.25.5总荷载设计值由可变荷载效应控制的组合g+q=1.2×9.88+1.3×13.75=29.73kN/m由永久荷载效应控制的组合g+q=1.35×9.88+0.7×1.3×13.75=25.85kN/m所以，次梁内力计算时取g+q=29.73kN/m。2计算简图次梁按考虑塑性内重分布方法计算内力，故由表2-4可得次梁的计算跨度，即中间跨mmllno57502506000边跨mmalmmllnno587522401202250600025894025.1，故边跨取mmlo5875。边跨与中间跨的计算跨度相差（5875-5750）/5750=2.17%10%,故可按等跨连续梁计算内力。计算简图见图2-26b。3内力计算次梁各控制截面的弯矩设计值和剪力值分别按式28-2和式20-2计算，即弯矩设计值:mkNlqgMMoB96.90875.573.29111111221mkNlqgMoC46.6875.573.2914114122mkNlqgMMo91.5975.573.291611612232剪力设计值：kNlqgVnAin08.75755.573.2945.045.0kNlqgVnBex10.100755.573.296.06.0kNlqgVVVnCCexBin68.9175.573.2955.055.0in4截面配筋计算次梁跨中截面按T形截面进行正截面受弯承载力计算。翼缘计算宽度，边跨及中间跨均按下面的较小值采用。,25002002300,19173/57503/63503/mmSbbmmlbofof故取mmbf1917。跨中及支座截面均按一排钢筋考虑，故取mmho410，翼缘厚度mmhf90。mkNhhhbffoffc38.7492/904109019179.110.12/1，此值大于跨中弯矩设计值1M、2M、3M,故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。支座按矩形截面计算。次梁正截面受弯承载力计算结果见表2-8。次梁正截面受弯承载力计算表2-8截面1B2，3CMmkN90.96-90.9659.91-68.46mmbbf或1917200191