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深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部1科技园车站高支模方案1工程概况本站主体结构形式为地下双层双跨（东、西端部分设备用房段为双层三跨）钢筋混凝土矩形框架结构，主体结构与围护桩组成共同受力的复合式结构。车站净长228.05m，本工程地下二层净空高6.88m（盾构井）、5.89m（一般段），负一层净高4.6m，，层高高于4.5m，模板搭设属高支模体系。为了确保梁、板底模支撑的牢固，避免模板的变形和破坏，因此，对本工程梁、板模分别进行设计及演算，以确保该工程梁、板模支撑有足够的刚度和稳定性来满足施工要求。2模板体系梁模板采用18mm厚胶合板，梁底模纵、横向各一道100×100垫方，下设钢管满堂架支柱，梁侧模采用两道50×100方木垫方背楞，φ14螺杆对拉（间距详见计算书及简图）。板模板采用18mm厚胶合板，纵、横向各一道50×100、100×100，下设钢管满堂架支柱，满堂架钢管@800×800（间距详见计算书及简图）。梁、板下钢管支柱用纵、横向φ48水平钢管连接，使支架连接成为整体，并加设剪刀撑增强其稳定性。3高支模施工技术要求及施工细节（1）要模板支撑系统不得选用脆性、严重扭曲和受潮容易变形的木材，支撑系统不得选用严重锈蚀变形、断裂、脱焊螺栓松动的钢支撑材料搭设支模；（2）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；（3）模板及支撑必须具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑的重量和侧压力，以及在施工中所产生的荷载；（4）构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合砼的浇筑及养护等工艺；（5）模板接缝应严密、平整，不得漏浆；（6）楼板模板的安装，应由四周各中心铺板。支柱在高度方向所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性要求布置；（7）必须采用整体式支撑系统，接驳立柱中心线应重合；（8）在立柱4.5m以下部分，设置两道纵横水平拉杆，立柱4.5m高以上部分每增高深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部21m，应相应加设一道水平拉杆。结构主梁底部支撑应布置剪刀撑，并且要求由底到顶整体设置，剪刀撑与地面交角45度，剪刀撑间距不得超过5米。（9）高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下第隔2步设置一道水平剪刀撑。（10）支模立柱基础必须稳固，接设计计算严格控制支架沉降量，立柱垂直并与支撑点接触严密，不产生滑移。（11）安装柱模和梁模搭设工作台。（12）高支模应在日间进行搭设和拆除作业，光线不足的部位应配备足够的灯光照相馆明，作业全过程应有质量和安全检查员在场监督。（13）高支模施工应设爬梯，严禁操作人员爬支模工作。4模板计算及支模体系确定取最大梁截面（截面尺寸为1200mm×2200m）和顶板支模高度（高度为4.6m，板厚900mm）为典型例子进行本工程高支模模板及支撑系统计算，其余部位的计算类同。（一）、图纸有关数据见下表楼层层高（m）梁板宽b（mm）高h(mm)厚度（mm）负一层4.612002200900(二)、荷载计算(如下表)注：荷载及荷载组合查《建筑施工手册》（第三版）第17-6-2-1。其中：1、模板及支架自重见17-79；2、荷载分配系数见表17-79；3、荷载组合见表17-81。荷载组合分项系数设计荷载（KN/m2）q挠（KN/m2）q强（KN/m2）梁模板0.50KN/m21.20.6030.60h+0.60q挠+6.3砼24.0025.50KN/m31.230.60钢筋1.50施工人员、施工设备、振捣砼4.5KN/m21.46.3板模板0.3KN/m21.20.3630.12h+0.36q挠+6.3砼24.0025.50KN/m31.230.12钢筋1.50施工人员、施工设备、振捣砼4.5KN/m21.46.3深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部3（三）梁底模板计算(如下表)梁底模板计算计算参数计算简图砼模板用胶合板：b=1000mmh=18mmWn=bh2/6I=bh3/12fm=25Mpafv=1.4MpaE=3500Mpa查表可得：三等跨Km=-0.100,Kv=-0.600,Kw=0.677计算情况备注L1=b/3mm333Qq挠=30.60h+0.60KN/m67.92此荷载用于挠度计算q强=q挠+6.3KN/m74.22此荷载用于抗弯及抗剪计算Mmax=Kmq强L12KN-m0.823容许值，抗弯强度符合要求[M]=WfmKN-m1.35Vmax=Kvq强L1KN14.829容许值，抗剪强度符合要求[V]=2bhfv/3KN16.80Wmax=Kwq挠L14/100EImm3.310[W]=min[L1/250,1]mm1.00qA挠=0.400q挠L19.047qA强=0.400q强L19.886qB挠=1.100q挠L124.879qB强=1.100q强L127.187深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部4四、梁底纵方木计算(如下表)梁底纵方木跨度计算计算参数计算简图方木用红松：b=100mmh=100mmWn=bh2/6=1.67*105I=bh3/12=8.33*106fm=25Mpafv=1.4MpaE=9000Mpa查表可得：Km=-0.105,Kv=-0.606,Kw=0.644计算情况2.1备注qBqB挠KN/m24.879qB强KN/m27.187抗弯L2≤√(Wnfm÷KmqB强)mm1208抗剪L2≤2bhfv÷(3KvqB强)mm566抗挠L2≤√（100EI÷250KvqB强）mm1349L2取值=？mm500F0F0挠=0.394qA挠L2KN1.782F0强=0.394qA强L2KN1.947F1F1挠=1.132qB挠L2KN14.082F1强=1.132qB强L2KN15.388F2F2挠=0.974qB挠L2KN12.116F2强=0.974qB强L2KN13.240深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部5（五）梁底横方木计算(如下表)梁底横方木、钢支撑验算计算参数计算简图方木用红松：b=100mmh=100mmWn=bh2/6I=bh3/12fm=25Mpafv=1.4MpaE=9000MpaL3=500查表可得：三等跨Km=-0.188,Kv=0.688,Kw=0.911计算情况备注FFB挠KN14.082FB强KN15.388Mmax=KmF1强L3KN-m1.446[M]=WnfmKN-m4.167Vmax=KvF1强L3KN5.293[V]=2bhfv/3KN9.333Wmax=KwF1挠L33/100EImm0.214[W]=min[L3/250,1]mm1.00F3F3挠=0.312F1挠L3+F0挠KN3.979F3强=0.312F1强L3+F0强KN4.348F4F4挠=1.376F1挠L3KN9.688F4强=1.376F1强L3KN10.587深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部6（六）梁底钢管支柱计算(如下表)梁底钢管支柱计算计算参数计算简图钢管Φ48×3.5：A=4.89×102mm2g=3.84kg/mi=15.8mmE=2.1×103Mpaf=205Mpafv=115Mpa查表可得：三等跨KB=2.215支柱高H=H－hmm3300步距Lmaxmm1400NB=Fmax强KBKN23.450Nmax=2H1g+NB24.703λ=L/i88.6ψ0.38[N]=ψAfKN38.1注：（1）钢管截面特征《建筑施工手册》（第三版）表5-21或表17-18；（2）钢材的强度设计值查《建筑施工手册》（第三版）表2-67,Nmax[N],合格；（3）钢管立柱允许荷载[N]值查《建筑施工手册》（第三版）表17-90；（4）ψ—根据λ查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GBJ118—877）附录三得ψ值。（5）H1应是验算步距以上支柱长度，为便于计算取支柱全高。深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部7900mm厚楼板模板计算（七）板底模板及支撑计算(如下表1)板底模板跨度计算计算参数计算简图砼模板用胶合板：b=1000mmh=18mmWn=bh2/6I=bh3/12fm=25Mpafv=1.4MpaE=3500Mpa查表可得：Km=-0.105,Kv=0.606,Kw=0.644板厚dmm900备注qQ挠=30.12d+0.36KN/m27.468Q强=q挠+6.3KN/m33.768抗弯L1≤√(Wnfm÷KmqB强)mm617抗剪L1≤2bhfv÷(3KvqB强)mm821抗挠L1≤√（100EI÷250KvqB强）mm315L1取值=？mm300qaqa挠=0.394q挠L1KN/m3.247qa强=0.394q强L1KN/m3.991qbqb挠=1.132q挠L1KN/m9.328qb强=1.132q强L1KN/m11.467qcqc挠=0.974q挠L1KN/m8.026qc强=0.974q强L1KN/m9.867注：常用树种的木材强度设计值和弹性模量查《建筑施工手册》（第三版）表5-25深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部8表2板底纵方木跨度计算计算参数计算简图砼模板用胶合板：b=50mmh=100mmWn=bh2/6I=bh3/12fm=25Mpafv=1.4MpaE=9000Mpa查表可得：Km=-0.105,Kv=0.606,Kw=0.644计算情况备注qBqB挠=30.12d+0.36KN/m9.328qB强=qB挠+6.3KN/m11.467抗弯L2≤√(Wnfm÷KmqB强)mm1315抗剪L2≤2bhfv÷(3KvqB强)mm671抗挠L2≤√（100EI÷250KvqB强）mm1266L2取值=？mm650F0F0挠=0.394qB挠L2KN/m2.389F0强=0.394qB强L2KN/m2.937F1F1挠=1.132qB挠L2KN/m6.864F1强=1.132qB强L2KN/m8.437F2F2挠=0.974qB挠L2KN/m5.906F2强=0.974qB强L2KN/m7.260深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部9表3板底横方木计算计算参数计算简图方木用红松：b=100mmh=100mmWn=bh2/6I=bh3/12fm=25Mpafv=1.4MpaE=9000MpaL3=800查表可得：三等跨Km=-0.281,Kv=1.281,Kw=1.795计算情况备注F1F1挠=30.60+0.60KN/m6.864F1强=q挠+6.3KN/m8.437Mmax=KmF1强L3KN-m1.897[M]=WnfmKN-m4.167Vmax=KvF1强L3KN8.646[V]=2bhfv/3KN9.333Wmax=KwF1挠L33/100EImm0.921[W]=min[L3/250,1]mm1.00F1F1强=0.719F1强L3KN4.853F2F2强=2.352F1强L3KN15.875F3F3强=1.93F1强L3KN13.027注：常用树种的木材强度设计值和弹性模量查《建筑施工手册》（第三版）表5-25深圳地铁一号线续建工程1标车站高支模方案中铁二局股份有限公司深圳地铁项目经理部10表4板底钢管支柱计算计算参数计算简图钢管Φ48×3.5：A=4.89×102mm2g=3.84kg/mi=15.8mmE=2.1×105Mpaf=205Mpafv=115Mpa查表可得：三等跨KB=2.215支柱高H1=H－hmm4600步距Lmaxmm1400NB=Fmax强KBKN35.163Nmax=2H1g+NBKN35.516λ=L/i88.6ψ0.38[N]=ψAfKN38.1注：（1）钢管截面特征《建筑