支架计算书

.;.2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图25.3m宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）25.3m宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）.;.25.3m宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）25.3m宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）25.3m宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）.;.25.3m宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ14-033-2005）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），25.3m宽2.0m高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚0.45m，翼板厚度为20cm。根据不同位置采用不同的支架间距。方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼.;.缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，其余腹板空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。3.支架结构材料物理力学性能竹胶板（GB/T17656-2008）：顺纹弯应力MPa13弯曲剪应力MPa7.1弹性模量9898aEMP木材(红松)（木结构设计规范）：顺纹弯应力12aMP弯曲剪应力1.9aMP弹性模量9000aEMPQ345钢材（(GB50018-2002)）：弯曲应力[σw]=3002701.111kfMPa剪应力[τ]=175157.51.111vkfMPa弹性模量52.110aEMPQ235钢材（(GB50018-2002)）：弯曲应力[σw]=205MPa剪应力[τ]=120vkfMPa弹性模量52.110aEMP其中：f为钢材的抗拉、抗压、抗弯强度，vf为钢材的抗剪强度，k为重.;.要度分项系数4.支架验算计算工具选用“结构力学求解器”、材料力学相关公式。1)计算数据⑴荷载数据钢筋混凝土单位重25.7KN/m3（根据此工程实际：素混凝土容重24KN/m3，钢筋自重标准值为1.7KN）1）箱梁混凝土荷载q1：2）模板荷载q2：0.75KN/m2。3）施工荷载q3：2.5KN/m2。4）振捣砼产生的荷载q4：2KN/m2。组合荷载：1234()1.2()1.4qqqqq表1荷载计算参数表箱梁截面高度（m）位置混凝土容重（KN/m3）混凝土荷载(KN/m2)模板荷载(KN/m2)施工荷载(KN/m2)振捣荷载(KN/m2)荷载组合(KN/m2)2.0横梁、腹板位置25.751.400.752.52.068.880.55+0.52空箱过渡段25.727.4990.752.52.040.20.25+0.22标准空箱段25.712.0790.752.52.021.690.25+0.25标准空箱段25.712.850.752.52.022.62⑵翼缘板位置混凝土侧压力荷载根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008规定：当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（kG4），可按下列公式计算，并取其中的较小值：2121022.0VtFc或HFc式中：.;.F──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；c──混凝土的重力密度（kN/m3）；取25KN/m3；V──混凝土的浇筑速度（m/h）；取0.5m/h（由于是无对拉筋施工，所以混凝土侧压力对支撑架的水平力较大，所以考虑采用分层浇筑方式控制浇注速度！）；0t──新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采)15/(2000Tt（T为混凝土的温度ºC）；根据此工程的实际需要，我们取8小时；1──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；取1.2；2──混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于30mm时，取0.85；坍落度为50～90mm时，取1.00；坍落度为110～150mm时，取1.15；根据混凝土实际坍落度160～200mm，取1.15。H──混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。取2米混凝土侧压力的计算分布图形如图4.1.1所示，图中cFh/，h为有效压头高度。2121022.0VtFc1220.222581.21.151.060.72KN/mHFc=25×2=50KN/m2取其中的较小值，F=50kN/m2有效压头高度为：cFh/=50/25=2m。混凝土振捣荷载和倾倒荷载2KN/m2,混凝土压力值取52KN/m2。⑶支架数据主线2m高箱梁标准联支架搭设布置间距（方案一）：其中，为有效压头高度（）.;.位置混凝土厚度（m）支架间距方木铺设间距(中心距)横梁下2.060cm(纵向)×90cm(横向）20cm腹板、翼缘转角2.0120cm(纵向）×90cm(横向)20cm过渡段空箱下0.55+0.52120cm(纵向）×90cm(横向）30cm标准段空箱下0.25+0.22120cm(纵向）×180cm(横向）30cm主线2m高箱梁标准联支架搭设布置间距（方案二）：位置混凝土厚度（m）支架间距方木铺设间距(中心距)横梁下2.060cm(纵向)×120cm(横向）20cm过渡段腹板下2.090cm(纵向）×60cm(横向)20cm过渡段空箱下0.55+0.5290cm(纵向）×120cm(横向）30cm标准段腹板下2.0120cm(纵向）×60cm(横向)20cm标准段空箱下0.25+0.22120cm(纵向）×120cm(横向）30cm13.4.2模板的强度、刚度检算底板模板采用优质竹胶板，板厚15mm，取1mm宽度计算。竹胶板力学特征：215151mmA=15×10-6m2；325.37151516161mmbhW=37.5×10-9m3；433281151121121mmbhI=281×10-12m4EI=9898×106×281×10-12=2.7838125×10-6N.m2EA=9898×106×15×10-6=148470N2米横梁、腹板、翼缘转角下位置模板强度校核荷载：68.880.00168.88/qmNm，模板下方木支撑间距为10cm（边到边）.;.68.8868.8868.8868.8868.8868.880.100.100.100.100.100.10yx-0.070.05-0.07-0.050.02-0.05-0.060.03-0.06-0.050.03-0.05-0.070.02-0.070.05yx2.72-4.173.64-3.253.38-3.513.51-3.383.25-3.644.17-2.72yx跨中最大弯矩：20.10.07.MqlNm弯曲应力：90.071.871337.510MMpaMpaW最大剪力：0.64.18QqlN剪应力：6334.180.4181.7221510QMpaMpaA最大挠度：41000.6770.0150.25100400400qllfmmmmEl经上面计算可知：腹板下分配方木间距（边到边）在10cm以下时底模面板的强度及刚度满足设计要求。过渡段位置（空箱下）模板强度校核荷载：40.20.00140.2/qmNm，模板下方木支撑间距为20cm（边到边）40.240.240.240.240.240.20.200.200.200.200.200.20yx跨中最大弯矩：20.10.17.MqlNm.;.弯曲应力：90.174.531337.510MMpaMpaW最大剪力：0.64.87QqlN剪应力：6334.870.4871.7221510QMpaMpaA最大挠度：42000.6770.1480.50100400400qllfmmmmEl经上面计算可知：过渡段下分配方木间距（边到边）在20cm以下时底模面板的强度及刚度满足设计要求。标准段位置（空箱下位置）模板强度校核荷载：22.620.00122.62/qmNm，模板下方木支撑间距为20cm（边到边）22.6222.6222.6222.6222.6222.620.200.200.200.200.200.20yx跨中最大弯矩：20.10.10.MqlNm弯曲应力：90.102.671337.510MMpaMpaW最大剪力：0.62.74QqlN剪应力：6332.740.2741.7221510QMpaMpaA最大挠度：42000.6770.0830.50100400400qllfmmmmEl经上面计算可知：标准段下分配方木间距（边到边）在20cm以下时底模面.;.板的强度及刚度满足设计要求。侧模位置模板强度校核根据侧压力的分布特点可知，翼缘位置侧压力为均布52KN/m2，竹胶板下支撑肋木选用10×10cm方木，按一定间距纵桥向布置，竹胶板按支承在分布肋木上的连续梁进行受力分析，跨度取方木间距，取模板顺跨度方向1毫米宽计算。采用12mm竹胶板板。竹胶板力学特征：213121mmA=13×10-6m2；3224121216161mmbhW=24×10-9m3；433144121121121mmbhI=144×10-12m4EI=9898×106×144×10-12=1425312×10-6N.m2EA=9898×106×12×10-6=118776N荷载：520.00152/qmNm，方木间距为10cm（边到边）525252520.100.100.100.10EA=89082EA=89082EA=89082EA=89082EI=.6