落地式基础外脚手架施工方案

XXXXXXXXXXXXX有限公司落地式基础外脚手架施工方案XXXXX项目1第一章工程概况1、工程名称：2、建设地点：3、建设单位：4、设计单位：5、勘察单位：6、监理单位：7、施工单位：8、建筑规模：9、结构形式：住宅及地下车库为框剪结构。地下车库、商业楼为钢筋砼框架结构；10、地基基础形式：住宅楼基础为筏板基础，地下车库、商业楼基础为独立基础、条形基础10、基础外脚手架的适用：根据现场施工条件考虑到冬休等因素，基础外脚手架只用于正负零以下，当主体施工至正负零时，基础工程将进行回填土，拆除基础外脚手架。第二章搭设材料1、搭设脚手架全部采用壁厚3.5mm的钢管,悬挑型钢采用16#工字钢,其质量符合现行国家标准规定.2、脚手架钢管的尺寸：横向水平杆最大长度2.2m,其它杆最大长度为6m,每根钢管的最大质量不小于25KG.3、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。4、钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆。5、扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。（1）新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对2扣件质量怀疑时，按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。（2）旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。（3）撙、旧扣件均进行防锈处理。6、密目式安全网必须有建设主管部门认证的产品。第三章脚手架设计与计算扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.00米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为10.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48Χ3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；33.风荷载参数内蒙古省呼和浩特市地区，基本风压为0.55，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载；44.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；5.地基参数地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.50。5二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m；静荷载的计算值:q1=1.2×0.033+1.2×0.123=0.187kN/m；活荷载的计算值:q2=1.4×1.050=1.470kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.187×1.0002+0.10×1.470×1.0002=0.162kN.m；支座最大弯距计算公式如下:6支座最大弯距为M2max=-0.10×0.187×1.0002-0.117×1.470×1.0002=-0.191kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.162Χ106,0.191Χ106)/4490.0=42.539N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=42.539N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.123=0.156kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.050kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：V=0.677×0.156×1000.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×1.050×1000.04/(100×2.06×105×107800.0)=0.516mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于1000.0/150mm或者10mm,满足要求。三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.000=0.033kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.050×1.000/(2+1)=0.123kN；活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.000/(2+1)=1.050kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.033+0.123)+1.4×1.050=1.657kN；7小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×1.0502/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.657×1.050/3=0.580kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.585kN.m；σ=M/W=0.585Χ106/4490.000=130.388N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求。3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.033×1050.04/(384×2.060×105×107800.000)=0.024mm；P2=p1+p2+Q=0.033+0.123+1.050=1.206kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:8Vpmax=1205.800×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.060×105×107800.0)=2.231mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.231=2.255mm；小横杆的最大挠度小于(1050.000/150)=7.000与10mm,满足要求!；纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033×1.050=0.035kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.000/2=0.184kN；活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.000/2=1.575kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.035+0.184)+1.4×1.575=2.467kN；R6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161NG1=0.116×10.000=1.161kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.000×(1.050+0.3)/2=0.945kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11NG3=0.110×4×1.000/2=0.220kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.000×10.000=0.050kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.376kN；9活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1.050×1.000×2/2=3.150kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.550kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×0.840×0.649=0.210kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.376+1.4×3.150=7.261kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×2.376+0.85×1.4×3.150=6.600kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.210×1.000×1.8002/10=0.081kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=7.261kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；10计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=7261.000/(0.188Χ424.000)=91.093N/mm2；立杆稳定性计算σ=91.093小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=6.600kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=6599.700/(0.188Χ424.000)+80923.877/4490.000=100.817N/mm2；立杆稳定性计算σ=100.817小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照11下式计算：构配