高支模施工方案---副本(屋面)

庐山国际高尔夫会所高支模施工方案-1-目录一、工程概况..............................................................2二、编制依据..............................................................2三、设计计算..............................................................3四、材料管理............................................................26五、验收管理............................................................27六、使用管理............................................................27七、拆除管理............................................................28庐山国际高尔夫会所高支模施工方案2一、工程概况本工程“庐山国际高尔夫会所”位于庐山国际高尔夫球会内，工程总建筑面积为9726㎡，分地下二层，地上一层，其中地上总建筑面积为3924.4㎡，地下总建筑面积为5801.60㎡，结构为钢筋混凝土框架结构。模板支架层高于4.8米位置采用多功能腕扣钢管支架，立杆间距1.2米，步距1.2米；超过4.8米位置全部采用钢管扣件满堂支架，立杆间距1.2米，步距1.2米，模板采用18厚胶合板，50*100方木。大部分屋面屋檐高度为4.8米，坡屋面顶高度为6.9米，局部2-S~V轴×2-5~6轴处电梯井位置，屋檐高度为9米，坡屋面顶高度为11米，2-12~15轴×2-K~Q轴处小圆型屋面檐口高度为10米，坡屋面顶为12米。二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）庐山国际高尔夫会所高支模施工方案3三、设计计算电梯井坡屋面梁截面最大为200*600，圆型小坡屋面梁截面最大为250*700，整体屋面梁截面最大为250*700。以下计算电梯井及圆型小坡屋面统一按250*700，高度12米计算梁支架；整体屋面统一按250*700，高度6.9米计算。6.9米高度梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。计算参数:模板支架搭设高度为6.9m，梁截面B×D=250mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。庐山国际高尔夫会所高支模施工方案4模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度2.00m。扣件计算折减系数取1.00。69001500700250400400图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.20×25.500×0.120×2.000×0.400=2.938kN。庐山国际高尔夫会所高支模施工方案5采用的钢管类型为48×3.5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.400=7.140kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×0.700+0.250)/0.250=1.320kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.250×0.400=0.450kN均布荷载q=1.20×7.140+1.20×1.320=10.152kN/m集中荷载P=1.40×0.450=0.630kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；庐山国际高尔夫会所高支模施工方案6I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；8383830.63kN10.15kN/mAB计算简图0.0110.011弯矩图(kN.m)0.290.550.740.320.310.740.550.29剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：8383838.46kN/mAB变形计算受力图0.0000.002庐山国际高尔夫会所高支模施工方案7变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.291kNN2=1.293kNN3=1.293kNN4=0.291kN最大弯矩M=0.010kN.m最大变形V=0.002mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.010×1000×1000/21600=0.463N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×738.0/(2×400.000×18.000)=0.154N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.002mm面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算庐山国际高尔夫会所高支模施工方案8（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.293/0.400=3.232kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.23×0.40×0.40=0.052kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×3.232=0.776kN最大支座力N=1.1×0.400×3.232=1.422kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×9.00×9.00/6=67.50cm3；I=5.00×9.00×9.00×9.00/12=303.75cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.052×106/67500.0=0.77N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh[T]截面抗剪强度计算值T=3×776/(2×50×90)=0.259N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!庐山国际高尔夫会所高支模施工方案9(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.939kN/m最大变形v=0.677×1.939×400.04/(100×9000.00×3037500.0)=0.012mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。4004000.29kN1.29kN1.29kN0.29kN2.94kNAB支撑钢管计算简图0.2420.180支撑钢管弯矩图(kN.m)1.101.101.841.842.132.133.423.421.811.810.510.510.220.22支撑钢管剪力图(kN)庐山国际高尔夫会所高支模施工方案10变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：4004000.28kN0.78kN0.78kN0.28kN2.45kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0950.033支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.242kN.m最大变形vmax=0.095mm最大支座力Qmax=5.230kN抗弯计算强度f=0.242×106/5080.0=47.58N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。庐山国际高尔夫会所高支模施工方案116006006005.23kN5.23kN5.23kN5.23kN5.23kNAB支撑钢管计算简图0.4960.584支撑钢管弯矩图(kN.m)0.920.924.314.313.753.751.491.492.312.312.922.92支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：6006006003.83kN3.83kN3.83kN3.83kN3.83kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0340.377支撑钢管变形图(mm)庐山国际高尔夫会所高支模施工方案12经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.584kN.m最大变形vmax=0.377mm最大支座力Qmax=9.027kN抗弯计算强度f=0.584×106/5080.0=114.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.03kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,采用双扣件!五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式庐山国际高尔夫会所高支模施工方案13其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=9.03kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.129×6.900=1.069kNN=9.027+1.069=10.096kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700庐山国际高尔夫会所高支模施工方案14a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m=2976/15.8=188.345=0.203=10096/(0.203×489)=101.647N/mm2，立杆的稳定性计算[f],