福州市某给水工程30万吨每天毕业设计(全套)计算书

给水工程毕业设计任务书目录第一章用水量计算第二章给水系统选择和给水方案比较第一节水源选择第二节取水方式的选择第三节水厂厂址和净水工艺第四节给水方案比较第三章输水管与给水管网计算第一节输水管第二节给水管网第四章取水工程设计第一节取水头部第五章净水厂设计第一节静态管式混合器第二节多通道折板絮凝池第三节平流沉淀池第四节v型滤池第五节清水池第六节加氯、加药第六章二级泵房设计第七章编制工程概算第一章用水量计算本工程是在福州市新东区新建一座水厂，要求其供水能力为30万吨/天，以满足周围居民用水。缺乏供水人口总数及其相关的用水量计算资料，则水厂的供水量即为新东区的用水量。用水量为30万吨/天第二章给水系统选择和给水方案比较第一节水源选择取水水源为敖江坂塘坝址。敖江是福州市辖区内北部独立入海的第二大水系，发源于古田县东北，流经福州市的罗源、连江两县，于连江县的铺口镇入东海，流域面积2655Km2，全长137Km，平均坡降2.6‰，年平均径流量30.4亿m3。敖江流域基本上在福州市辖区内，距福州市中心城区20Km，是福州市十分重要的水利水电资源。敖江是本市辖区内待开发的河流源头水源，拟建工程上游及取水口处，两岸山高坡陡，森林密布，森林覆盖率占上游流域面积70%，植被覆盖率超过95%，具有良好的水源保护外部环境条件。经7年水质检测结果表明:本工程上游山仔水库除平水期PH偏低，个别时点总氮、磷和大肠菌群微量超标，经常规净水处理后可达标，塘坂水库大部分单项指标均能达到GB3838－88的地面水Ⅰ类水质标准，个别单项达到Ⅱ类水质标准和CJ3020－93饮用水水源水质一级标准，无工业污染后患，不存在有毒有害的重金属和人工合成有机物，五项有害物质指标全部达到GB5749－85标准，水质指标均优于闽江福州市上游江段水质，是作为集中式生活饮用水的优质水源。从本地区水源的水质分析:敖江水源是本市辖区内优良的地表水源，未受到城市和工业污染，水质优于闽江洪山上游江段，根据闽江洪山桥上游江段水源目前已掌握的资料中发现的问题，认为在适当降低水厂运行参数条件下，可继续作为城市集中供水水源，但福州市地处闽江下游，水源水质还存在不确定性的问题。因此，从城市饮用水水源长远着眼，宜尽早开发市区境内敖江第二水源，对城市安全供水、形成对置供水布局和城市可持续发展有深远意义。鉴于敖江水源取水口位于河流上游，不具备城市和工业污染条件，从城市持续发展战略高度和长远观点出发，是理想的饮用水优质水源。第二节取水方式的选择取水水源至水厂为重力流，则采用管式取水头部，40km的长距离输水管第三节水厂厂址和净水工艺2．3．1水厂厂址选择在新东区的东北方向2．3．2由于是水库取水，水质较好，在采用传统的净水工艺程工艺流程为进水――折板絮凝池――平流沉淀池――v型滤池――清水池――吸水井――二级泵房――出水第四节给水方案比较给水方案比较详见设计说明书第三章输水管与给水管网计算第一节输水管输水管用2条，以备因事故停用一条时仍须保证70%的设计流量一条输水管的设计流量Q＝30×104×1.08×70%＝2.625m3/sV设计＝1.5m/s，则mvQD49.14，采用DN1600，则V实＝1.31m/s采用钢筋混凝土管，设检查孔便于检修清理第二节给水管网3．2．1流量计算最高日平均时流量slsLdQ/22.3472360024101030/1030344时变化系数取1.6，则最高日最高时流量Q=5554.39L/s集中流量0iq3．2．2求比流量由城市总体规划图上量出各管段长度，按比例放大（见管网示意图），得L69867m3．2．3求沿线流量比流量mslLqQqis/0795.06986739..5554沿线流量管段编号管段起始节点号计算管长（m）沿线流量（l/s）12－175059．6223－22300182．8533－41900151．0545-31500119.2556-570055.6566-71780141.5178-71700135.15812-845035.78912-1367053.261012-1163050.081111-1042033.391210-981064.40139-648038.161414-12106084.271514-1696076.321617-1648038.161715-1440031.801815-1796076.311918-1535027.822018-1936028.622119-2047037.362220-2153042.142322-1819015.102425-2271056.4452526-1959046.902627-2059847.542728-2187569.562828-2975059.622929-3050039.753066-4160047.703141-231700135.153241-4225019.883323-24120095.403424-25125099.383524-3574559.233625-2670055.653735-2551040.543835-3657045,323926-2745035.784031-2715011.924137-3135027.824227-2848938.884332-2842033.394438-3245035.784532-3360047.704633-3450039.754736-3783065.984837-3875059.624938-3947037.365039-4045035.785140-531300103.355253-58100079.505358-63105083.485463-651900151.055536-44105083.485644-4980063.605749-5455043.725854-59100079.505942-4350039.756043-4870055.656143-441400111.36248-4950039.756344-4580063.606449-5076060.426554-5575059.626637-45100079.506745-5075059.626850-5560047.706955-6045035.787038-4665051.687147-4640031.807247-5150039.757356-6164050.887451-5690071.557561-6270055.657662-64120095.407745-4790071.557850-51110087.457955-561350107.328060-611860147.878146-521400111.308251-5280063.608356-5755043.728452-57100079.508561-6270055.658652-5350039.758757-5855043.723．2．4节点流量q1=29.81L/sq2=121.24L/sq3=226.58L/sq4=75.52L/sq5=87.45L/sq6=117.66L/sq7=138.33L/sq8=85.46L/sq9=51.28L/sq10=48.90L/sq11=41.74L/sq12=111.70L/sq13=26.63L/sq14=96.20L/sq15=67.97L/sq16=57.24L/sq17=57.24L/sq18=35.77L/sq19=56.44L/sq20=63.52L/sq21=55.85L/sq22=35.77L/sq23=115.28L/sq24=127.00/sq25=126.00/sq26=69.16L/sq27=67.06L/sq28=100.72L/sq29=49.68L/sq30=19.88L/sq31=19.87L/sq32=58.44L/sq33=43.72L/sq34=19.88L/sq35=72.54L/sq36=97.39L/sq37=116.46L/sq38=92.22L/sq39=36.57L/sq40=69.56L/sq41=101.36L/sq42=29.82L/sq43=103.35L/sq44=160.99L/sq45=137.14L/sq46=97.39L/sq47=71.55L/sq48=47.70L/sq49=103.74L/sq50=127.60L/sq51=131.18L/sq52=147.08L/sq53=111.3L/sq54=91.42L/sq55=125.21L/sq56=136.74L/sq57=111.30L/sq58=103.35L/sq59=39.75L/sq60=91.82L/sq61=155.02L/sq62=75.52L/sq63=117.26L/sq64=47.70L/sq65=75.52L/sq66=23.85L/s3．2．5管网平差根据用水情况，拟定各管段的流向（见管网示意图）。按照最短路线供水原则，并考虑可靠性的要求进行流量分配，并保证流入节点的流量与流出节点的流量相平衡；再根据公式：vqD4，及平均经济流速（D=100～400mm：v=0.6～0.9m/s；D≥400mm：v=0.9～1.4m/s），确定各管段管径（详见表1）。将以上数据输入管网平差软件后运行，输出结果填入表1。各个环的闭合查均小于0.053．2．6消防校核假设同一时间内有两处失火，并分别在管网的最远处和地势最高处，每处消防流量按40L/s计算。将消防流量加到管网上，重新分配流量后，再进行管网平差。初分的管网中的管径仍能满足消防时的供水，同时1000i也满足条件。消防流量加最大用水量的平差结果见表2。从管网起点到失火点，即最不利点的水头损失为∑h1－66=14.56m∑h64－66=10.48m经过消防校核后得到从管网起点到最不利点的水头损失：∑h1-66＝16.40m∑h64－66=12.34m第四章取水工程设计第一节取水头部管式取水头部，其喇叭口管式安装在自流管上，上应有格栅以拦截漂浮物。分设两个取水头部，以便清洗和检修，相邻的取水头部有一定的间距，间距为5m。淹没小孔上缘在设计最低水位时的淹没深度：顶部进水时为0.8m，侧面进水0.6m。进水孔需设置格栅，以拦截大块漂浮物，格栅固定在进水孔上。喇叭口D＝2000mm。第五章净水厂设计第一节静态管式混合器5．1．1絮凝池分为3个系列，混合器设在絮凝池进水管中5．1．2设计流量smQ/25.108.1103031345．1．3设计流速v=1.0m/s，则管径mvQD26.10.114.325.144采用DN1200，则实际流速v=1.1m/s5．1．4混合单元数取N=3，则混合器的混合长度为L=1.1DN=1.1×1.2×3=3.96m5．1．5混合时间svLT6.31.196.35．1．6水头损失mNDQNgvh25.032.125.11184.01184.024.424.4225．1．7校核G值水力条件符合要求）,2000(6.28296.37867866.3101.125.0980013GTsThG第二节多通道折板絮凝池5．2．1折板反应池分为三组，每组设计水量为Q=10万m3/d设一组由两个絮凝池组成则单池设计流量为hmQ/3625.0360024208.1104105．2．2絮凝池所需要容积及絮凝池总体积尺寸确定（1）絮凝时间T=13min（2）絮凝池所需要净容积V=2QT=2×0.625×13×60=975m3（3）絮凝池隔墙，配水间，折板所占容积按30%计算，则絮凝池的实际体积为1.3V（4）单个絮凝池的净容积V=QT=487.5m3参照已设计的平流沉淀池尺寸,池宽L=12.50m，有效水深H=3.5+H1+H2，其中的H1为絮凝池水头损失，H2为絮凝池至沉淀池水头损失，则有效水深H=3.5+0.4+0.1