!#$%&’!(%’#)*+,-.*&/01.,21,3425.2,,-.25670,89!!!#:$%&;’’&:&’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’IITUTUS7TVW0:=RF#2MTT=X!’=Y!’=MM!6=!M!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!#$$%$%$$&$$$$’%%&$$$$’()*+%,-./)012*1345264170)4)83879&()*+&:);7)981)=8)2?264170)4)83879@22A70B71@22A70B71CD:EFGHIIJK$HIIL)8/34MJJNJ&!##$%%&%%%%!OJ@7)=PP@7)=PP@7)=PP’!$%()(!!()$*&*@7)=PP!$’!Q%R)R%QMNK&SP?P?%%(’!$*P?!(*P?!$N@7)=PPP?P?%%RAT+%=%&N@7)=PP*!$@7)=PP.?:FPUV&N&$N+!#$%&’’($)*!#$%&’’+$,-.$%&-$/0/1,$2#/13.#4$3$-5-#,67089’:74;5’’=/+?74;5’’=/+!#6@A!()B$%!C#50()!A%C#50$!6D6DBDDDDEFDDFDDDDE6D0CBDDDDEF@?EF@?CCF!BDDDDED6?GFDHFDDDDEBDDDDEAA($)*AI’’&,-.5-$/0/1#J-.54-$/0.#3’$4574=/+A!#6@A!()B&$%FC#50()’?’B??($)*?K11#4-/11$0$,L$0)-#C3#.5-&.#/0M/’&C#1.54-$/0/13.#4$3$-5-#,!NOD!!FDDFO!!#$!%&’(!!#$!%&’(!!#$%#$&)%’!$&!(#!)#!*+,!*+’(!#$#$$*+#$&*+’(!-’(!!#$!%&’(!).#.)/01)223456.4.78(!9.)//045):13:2.1;=’.?.8@A$8.B%CCD(.E.’.9.,-./01234-567-01234-789:3624;876)//20):344.FG%H.H.(I+$J(.H.9.01234-=3?-@8ABC-)//0:1)143)12.:.?$&49.)//5)))!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!))13))0.116!)KL@8+MN+=4K#M!**,OD@1K).#.)//2.4P.GD%@NQIND9.#.?RS=.-TT+MCTU*%A$%A!$C+$C$@8=,M+II$J$(+VC%=+$@8+=A+W*CDTGA$C$?C++*I9.9%=$*TUSS*+@8RDIMI)/0::2)F41:3F412.1(.?N#.?RXNB.(NIR$.UIC%@D$U*’$RJRS+=A+,W*CDJ=$,=+$C+@I*M$9.9.USS*.8RDI.)/2/:61415/3412).F.P!=):9.)/0544)6)13):.:.#.)/06.5.9.4664)F)1F312./01461.!#$!%&’(!硅钢中析出物的尺寸分布以及体积分数的测定作者:马红旭,李友国作者单位:清华大学材料科学与工程系,北京,100084刊名:材料科学与工程英文刊名:MATERIALSSCIENCEANDENGINEERING年,卷(期):2002,20(3)被引用次数:7次参考文献(6条)1.何忠治电工钢19972.GLyudkovsky.JMShapiroEffectofAluminumContentandProcessingonTextureandPermeabilityofLaminationSteels1985(01)3.TSakai.MShiozaki.K.TakashinaAstudyonAlNinhighpermeabilitygrain-orientedsilicon1979(03)4.王顺兴.李延祥.高百宁GCr15钢中碳化物尺寸统计分布规律的研究1986(10)5.比里西阿.孙惠林体视学和定量金相学19806.鲁锋.李友国.桂福生热轧终轧温度对冷轧无取向电工钢析出物的影响[期刊论文]-钢铁研究学报2002(01)相似文献(6条)1.学位论文马红旭无取向电工钢析出物析出行为以及退火过程织构的演化2002低碳低硅冷轧无取向电工钢片主要用于制造中小型电机.成品织构对其性能影响很大,而通过控制热轧析出物可以改善成品织构,从而提高其性能.该文首先研究了利用萃取复型技术测定硅钢中析出物的尺寸分布规律以及其体积分数的方法.该文对低碳低硅无取向电工钢热轧终轧变形量对热轧带第二相析出物的影响和高温γ相区终轧时析出物的析出行为进行了研究.该文还研究了常化温度对析出物析出行为的影响,同时还探索性的研究了冷轧退火过程再结晶织构的机理及发展变化.2.学位论文李丁威钢连铸坯非金属夹杂物研究2005钢中的夹杂物直接影响到钢材的质量。去夹杂是炼钢生产的主要任务之一。目前威钢对现行工艺条件下生产的连铸坯中夹杂物状况还不清楚,为了了解威钢生产的钢水洁净度水平及各工序对夹杂的去除的影响,提高威钢现有产品质量和竞争力,为现行炼钢工艺的改进提供理论和试验依据,论文首先以威钢“转炉→钢包吹氩→连铸”工艺生产连铸坯试验为基础,对Q195连铸板坯和Q235连铸方坯中夹杂物进行了研究,包括夹杂物的类型、形态、数量和尺寸分布;其次对炼钢各工序对夹杂的去除效果进行了试验和分析讨论。根据实验和理论分析计算得到以下结果:(1)连铸板坯(Q195)中的夹杂物。1)夹杂物形态绝大多数为点状和球形,少数为三角形,五边形等多边形。2)夹杂物尺寸以小于10μm的为主,占85%以上,10~50μm的为10%以上,50μm以上的大型夹杂物比较少,只有0.19%。3)夹杂物类型以氧化物夹杂为主,其它类型较少,大多数为单相的硅铝酸盐,少数为大型复合夹杂物。大型复合夹杂物中心或某一区域为Al2O3相,外裹硅铝酸盐相,个别复合夹杂中含硫化物。4)厚度方向上,夹杂物在距内弧表面1/4处聚集,宽度方向上,在距坯表面1/3处和中心出现聚集,其它位置分布均匀。5)单相夹杂物的组成为27%Al2O3、36%SiO2、7%CaO、10%FeO、14%MnO和少量的TiO2、硫化物等。复相夹杂物的中心为66%Al2O3、20%SiO2、5%CaO、2%FeO、15%MnO和少量的TiO2等;外围为36%Al2O3、47%SiO2、12%CaO和少量Ti、Mg的氧化物。6)夹杂物主要来源于脱氧产物和凝固过程中析出物,但个别夹杂物中也发现有包(炉)衬组分。7)夹杂物级别平均为细系1.58级,粗系0.61级;最严重的地方为细系2.55级,粗系为1.14级。(2)威钢连铸方坯(Q235)中的夹杂物1)夹杂物形态绝大多数为点状和球形,少数为树枝状。2)夹杂物尺寸以小于10μm的为主,占87.43%,10~50μm的为11.6%左右,50μm以上的大型夹杂物为0.97%,也存在200μm以上的大型夹杂。3)夹杂物类型以氧化物夹杂为主,其它类型较少,大多数为单相的硅铝酸盐,少数为大型复合夹杂物,中心和外围都为硅铝酸盐相,只是具体的成分不一样;4)在距铸坯表面1/4~1/3处夹杂物聚集,其它位置分布比较均匀。5)单相的夹杂物的组成为:33%Al2O3、38%SiO2、6.7%CaO和少量Mn的氧化物。复相的中心约为20%Al2O3、41%SiO2、3%CaO和少量Mn的氧化物,外围约为20%Al2O3、43%SiO2、3%CaO和少量Mn的氧化物。6)夹杂物主要来源于脱氧产物、二次氧化和凝固过程中析出物。7)夹杂物的级别平均为细系1.27级;粗系0.8级;最集中的地方为细系2.03级,粗系1.16级。(3)建议1)改进脱氧制度。2)威钢现行的钢水喂线效果不明显,应调整喂线工艺,保证喂线速度、位置、钢水温度、熔池深度等参数的合理配合。3)提高钢包顶渣(覆盖剂)的冶金效果。4)现行的吹氩去夹杂效果不稳定,应调整吹氩的工艺参数,实现最佳的吹氩去夹杂效果。5)对板坯连铸,中间包有明显的去夹杂物效果;对方坯的浇注,应改为保护浇注。6)在炼钢生产的各环节,应加强钢水的保护,消除或尽量减少钢水裸露现象。3.期刊论文俞丽娜.林大为.甘青松.王淼.YULi-na.LINDa-wei.GANQing-song.WANGMiao正火处理对无取向50W470电工钢显微组织和磁性能的影响-金属热处理2007,32(4)为考察正火处理对某种卷取温度为680℃的冷轧无取向50W470低碳电工钢的显微组织和磁性的影响,对其热轧坯料进行了1000℃×0.5min的正火处理,然后分别对无正火和有正火的热轧坯料进行了冷轧和退火加工.分析研究了正火处理对不同退火时间下材料晶粒尺寸的影响以及各工艺环节析出物尺寸分布,并测定了有无正火条件下材料的最终磁性.结果表明,正火处理使冷轧退火后材料的晶粒尺寸和析出物尺寸增大,从而使磁感应强度B50略有增高,铁损P15/50有较明显的降低.4.期刊论文田志强.唐荻.江海涛.曾明.TIANZhi-qiang.TANGDi.JIANGHai-tao.ZENGMing含钒超细晶双相钢的细化机制-北京科技大学学报2010,32(1)利用铁素体+马氏体+贝氏体的初始显微组织结合冷轧和连续退火的方法达到了细化晶粒的目的,通过这种方式制备的双相钢中有63.8%的铁素体晶粒尺寸分布于0.5~1μm,有53%的马氏体晶粒尺寸分布于0.5~1μm.针对该现象研究了基于铁素体+马氏体+贝氏体初始显微组织含钒超细晶双相钢的晶粒细化机制.分析认为,细化机制主要有三个方面:第一是形变对显微组织的细化,包括为了得到铁素体+马氏体+贝氏体的初始显微组织而进行的热轧和冷轧;第二是冷轧态显微组织的再结晶和快速奥氏体化;第三是钒的析出物阻碍奥氏体的长大.5.期刊论文曹金荣.刘正东.程世长.杨钢.谢建新.CAOJin-rong.LIUZheng-dong.CHENGShi-chang.YANGGang.XIEJian-xin加热参数对T122高铬耐热钢奥氏体晶粒异常长大的影响-钢铁