SBR中试去除COD研究

SBR中试去除COD研究作者：马伟，程媛媛作者单位：四川建筑职业技术学院刊名：四川建筑英文刊名：SICHUANARCHITECTURE年，卷(期)：2009，29(6)引用次数：0次参考文献(6条)1.肖锦城市污水处理及回用技术20022.许保玖当代给水与废水处理原理19913.陈永祥.程晓如.邵青SBR处理城市生活污水的试验研究[期刊论文]-环境科学与技术2001(6)4.王忠SBR工艺特点及改进类型[期刊论文]-交通环保2002(2)5.杨云龙.陈启斌SBR工艺的现状与发展[期刊论文]-工业用水与废水2002(2)6.黄君礼水分析化学1997相似文献(10条)1.学位论文逯新宇投加新型生物流化填料的SBR反应器中试研究2008随着工农业的发展，污水的排放大大超出了水体的自净能力，因此，必须加大污水处理设施的建设和改造，从而改善水体环境。由于污水的排放标准日益严格，而好多污水厂由于设计的原因或者当时污水进出水指标都比较低的原因，导致现在大部分的污水厂排放不能达标。北京市某污水厂采用传统的SBR工艺，由于当初的设计进水指标和实际的进水指标差距过大，因此在投产以后，出水指标一直比较高，不能达到北京市要求的《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)的一级A标准，甚至达不到二级排放标准。在这种情况下，设想可以通过投加某新型的流化填料，来强化传统的SBR工艺，以使出水达标。本试验就是为提过现场试验来证明这个设想，经过试验，得出了如下结论:(1)在前期的对比试验中，投加新型生物填料的SBR反应器对工业废水排入造成的冲击负荷具有很强的适应能力，对BOD5、COD、NH4-N、TN的去除率分别为:97％、92.6％、97.7％、64％，水指标为:BOD5=8mg/L，NH4-N=2.1mg/L，TN=37mg/L,除总氮以外全部达到了国家污水综合排放一级A的标准，而且总氮也达到了64％的高去除率。(2)连续进水(试验过程中由于试验装置的问题，无法模拟连续进水，因此采用了分次进水)可以在一定程度上解决碳源不足的问题，可以相对地提高总氮的去除率。(3)由于曝气完毕后，污水中的碳源已经很少，在沉降时的厌氧反硝化非常有限，去除率不到1％，为了解决碳源不足，应该采用前置反硝化，为反硝化提供充足的碳源。(4)处理水量由模拟污水厂处理l万吨增加到3万吨，出水指标仍然能够达到略好于污水厂出水的效果，其中COD、氨氮都能达到国家要求的一级A排放标准。因此，投加填料的SBR反应器相对于传统的SBR反应器来说，可以明显的增大处理效率，而且非常明显。(5)试验采用与污水厂相同的曝气管，而且污水厂的SBR池要比试验装置的水深大2.7倍，就水深方面的影响来说，污水厂的氧利用率应该更高一些。污水厂的运行汽水比一直在20～23:1之间，而试验过程中，汽水比在13～20:1之间。因此，可以证明投加了流化填料的SBR反应器要比传统的SBR反应器的氧利用率更高，耗能更少。(6)从试验过程中，可以观察到，投加填料以后，由于填料的作用，污泥在15分钟以后就基本沉降完毕，要比传统SBR的污泥沉降要快很多。因此，投加填料对于污泥的沉降是有利的。在实际应用中，由于可以相应缩短沉降时间，利于周期内其它工艺时间段的调节。2.期刊论文王尚文.李巍.李树辉.WANGShang-wen.LIWei.LIShu-huiSBR反应器及其变型工艺研究进展-科技情报开发与经济2009,19(12)总结了SBR反应器的优缺点,并介绍了其变型工艺,包括ICEAS,CASS,DAT-IAT,UNITANK,LUCAS,MSBR及KDCAS等的主要原理、相互联系及各自的特点.3.会议论文王凯军.宋英豪.崔志峰SBR反应器发展的历史、现状和趋势2004尽管SBR反应器在过去的十年间在国内得到了广泛应用，人们对SBR反应器的优点有了非常直观的认识，但是SBR反应器的一些问题和缺点也随着时间的流逝逐渐的被发现。针对经典SBR反应器的缺点，不断有新型改进SBR反应器产生，这些新型的SBR反应器克服了原有缺点的同时，也产生了一些新问题垦待人们去解决。总之，SBR反应器在实际工程的应用中的优点和缺点均需要进行全面的评价。有鉴于此，本文就SBR反应器的历史、现状以及发展趋势进行了探讨。4.学位论文尚会来污水生物脱氮过程中N,2O产生的影响因素研究2009国家气象局局长郑国光称，从1750年以来统计的全球12个高温年，其中11个发生在过去12年里，可见全球温室效应已日趋严重。而随着水体“富营养化”问题的日渐突出，污水排放标准不断严格，以控制富营养化为目的的脱氮除磷二级深化处理已成为当今污水处理厂改造的趋势。近年来的研究结果已经证实污水脱氮处理过程也是N2O的重要产生源之一，N2O是引起地表温度升高的主要温室气体之一，其温室效应是CO2的300倍左右，占全球温室气体效应贡献值的6.4％，继CO2、氯氟烃和甲烷之后占第四位。在1997年通过的《京都协议书》中，要求发达国家缔约方在2008～2012年第一承诺期内，N2O排放量要比1990年至少削减5％，我国也是缔约方。因此研究如何控制和减少污水脱氮过程中N2O的排放具有十分重要的现实意义。本文采用密封的SBR反应器处理实际生活污水，研究此过程中N2O的释放情况。反应器有效容积6L，整体密封，磁力搅拌器提供搅拌，采用PLC程序自动控制进水、曝气、搅拌和排水时间；该生活污水COD平均值为248mg/L，氨氮54.89mg/L，pH7.43。污水脱氮过程中排放的气体经过干燥收集与气体采样袋中，利用Agilent6890气相色谱仪分析其中N2O含量。采用SBR工艺处理实际生活污水，考察其脱氮过程中一周期内N2O的产生情况，试验发现N2O的产生情况与氨氮氧化过程有一定的相关性，随着氨氮不断被氧化其产量也逐渐增加，并且在硝化结束后达到最大值，反硝化过程中产生量很小；溶解态N2O量在硝化结束前达到最大值，之后随着曝气的吹脱作用逐渐下降，反硝化过程变化不大。在溶解氧浓度大于2mg/L条件下，SBR法处理实际生活污水生物脱氮过程中N2O释放量平均值为1.1mg/L，脱氮系统去除总氮量的2.8％左右转化为N2O。SBR法生物脱氮过程中好氧硝化阶段为N2O主要产生阶段，其中氨氧化阶段为主要产生阶段，亚硝酸盐氧化阶段次之；而缺氧反硝化过程中N2O产生量较少。因此要控制N2O的产生重点应着手研究氨氧化阶段N2O的产生，从而尽可能的减少污水生物脱氮过程中N2O的产生。溶解氧浓度是污水生物脱氮过程中影响N2O产生的重要因素，高DO浓度有利于降低N2O产生量，当DO浓度低于0.9mg/L时，将导致N2O产生量的迅速升高。因此，从提高污水脱氮效率节能降耗和控制N2O产生量两个角度考虑，生活污水脱氮过程中控制DO浓度在1.5mg/L较为适宜。试验利用向生活污水中投加Nacl的方法，调节试验所需不同盐度污水，研究发现，长期适应盐度7.5g/L的活性污泥系统，其硝化过程中N2O产量为实际生活污水(盐度为0.1g/L)的2.85倍。利用适盐7.5g/L的活性污泥系统处理盐度为7.5、5和2.5g/L生活污水，硝化过程中N2O产量和转化率变化不大，但随着盐度的降低，系统的比氨氧化速率有所升高。但当盐度由7.5g/L急剧增加到10g/L时，N2O产量和转化率均有大幅升高，系统的比氨氧速率大幅降低。因此处理含盐污水时应避免盐度的过高波动。C/N是影响反硝化过程N2O产量的重要因素，利用内源碳源反硝化时，以硝酸盐作为电子受体产生的N2O量较少，以亚硝酸盐作为电子受体时产生量较高。无论以硝酸盐还是亚硝酸盐作为电子受体，随C/N的增加，在不同C/N比条件下反硝化，N2O的产量和转化率都会出现两个峰，一个是碳源不充足时，另一个是碳源过高时，控制N2O产量最少的最佳C/N就在两峰间。试验发现以乙醇作为外加碳源，以硝酸盐和亚硝酸盐作为电子受体反硝化的最佳C/N分别为5.0和3.0。控制在最佳C/N条件下，与硝酸型反硝化相比，亚硝酸型反硝化可节省40％碳源，并且N2O产量远少于硝酸型反硝化，但当碳源不充足(C/N=2.4)时，其N2O产量最高值却是硝酸盐型(C/N=3.5)的1.89倍。硝酸盐作为电子受体时，在C/N较低条件下，由于碳源缺乏容易导致亚硝酸盐的积累，这可能是C/N比较低时N2O产量较高的一个原因，这也说明此时NO2--N的还原成为反硝化的限速步骤。通过试验比较了不同SRT的SBR活性污泥系统N2O产生情况，结果发现较短的SRT为9d的条件下，SBR反应器可以实现很好的脱氮效率，脱氮效率在96％以上。经长期驯化后不同污泥龄系统，其N2O的产生量也不同，较短污泥龄有利于N2O的产生。9d污泥龄的系统产生N2O量为15d污泥龄系统的1.2倍，分别为4.62mg/L和3.8mg/L。不同污泥龄条件下产生N2O的转化率也有所差别，污泥龄较短的系统产生的N2O的转化率也比较高，分别为11.2％和7.8％。复合生物反应器(HBR)生物脱氮系统N2O产生量约为SBR生物脱氮系统N2O产生量的2倍。反应器类型对实际生活污水脱氮过程中N2O产生量有较大的影响。SBR生物脱氮系统N2O主要产生于硝化阶段，碳源充足条件下，反硝化阶段N2O产生很少，而HBR生物脱氮系统由于反硝化不彻底，导致了N2O的大量产生。5.期刊论文叶亚平.张兆昌SBR反应器内置式浓缩池的设计与运行-工业用水与废水2001,32(6)采用内置式污泥浓缩池的SBR池,在不影响SBR操作的同时,进行污泥的浓缩,使污泥的沉淀与压缩时间由1～2h延长至整个运行周期,因此排出的剩余污泥浓度由原来的06%～08%提高到15%～2%,减少了排泥量和设施的占地面积.将该污泥回流至前端与原水混合时,由于污泥的吸附作用,提高了有机物的降解速率.本文通过工程实践,给出了内置式污泥浓缩池的设计步骤以及运行的一般方法.6.学位论文王健SBR工艺生物、化学协同除磷运行及控制研究2009传统生物除磷由于需要排除大量的剩余活性污泥，系统污泥浓度较低，磷绝对去除量难以提高。这种低污泥浓度系统，抗冲击负荷的能力较弱，致使生物除磷效果不稳定。以脱氮除磷SBR系统作为研究对象，在考察SBR生物脱氮系统除磷效果的基础上，进行了SBR-系统厌氧段富磷污水化学除磷的试验研究。采用生物结合化学除磷技术，不仅能提高系统抗冲击负荷的能力，使除磷效果趋于稳定，还能满足污水脱氮要求。对SBR生物脱氮系统的生物除磷试验表明，SBR反应器的适宜运行工况为瞬时进水-厌氧1h-曝气4h-缺氧2h-沉淀1h-排水排泥—闲置。在此运行工况下，系统对COD、NH3-N、TN均具有较高的去除率，各项出水指标均达到污水综合排放标准。但出水TP平均去除率不到50％，甚至有时仅为30％，出水浓度大于4.5mg/L，可见，仅依靠生物作用去除磷，效果并不理想。对外排厌氧富磷水化学除磷试验表明，采用各种化学除磷药剂，当排水容积达到反应器有效容积的30％时，最终出水TP浓度均能达到0.5mg/L以下，达到一级综合排放标准。此外，联合DO、pH和ORP的变化规律可以作为控制参数，达到SBR系统高效节能的效果。SBR系统生物、化学协同除磷工艺，消除了传统生物除磷系统抗冲击负荷能力弱、除磷效果不稳定的弊端，具有一定的实际应用价值。7.期刊论文吴玉生.冯焱高效微生物-SBR工艺污水处理技术研究-山西煤炭管理干部学院学报2008,21(4)以高效微生物(HM)为处理手段,辅以常规序批式活性污泥法(即SBR工艺),构建HM-SBR反应器,重点考察该反应器的污泥培养与驯化过程,以及在不同运行模式下处理生活污水的运行性能与处理效果.实验结果表明:在HM-SBR反应器污泥培养驯化过程中,CODcr去除率平均增幅达6.2%,显著高于普通SBR组,且培养驯化稳定期较对普通组提前一天出现;在进水负荷较高情况下,HM-SBR和普通SBR组分别以五种不同的模式运行,HM-SBR组以模式Ⅲ运行方式较佳,两组对污染物去除效果的差异较为明显.8.学位论文于申异养