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一、UASB（日处理525吨渗滤液）1.取值参数进水量Q=525m3/d=22m3/h进水COD值S0=12.75g/L去除率为65%采用的容积负荷F=6kgCOD/m3·dY=0.08Gvss/gCODKd=0.03g/g·dμm=0.35g/g·d(30-35℃)Ks=360mg/L甲烷产量CH4=0.35m3/kgCOD甲烷气密度0.6346kg/m3甲烷气体含量65%甲烷含能量50.1KJ/g反应器容积有效系数E=90%2．计算过程及校核反应器的有效液体容积Vn=Q·S0/F=525×12.75×0.65/6=725.16m3反应器的总液体容积VL=Vn/E=669.375/0.9=805.7m3上升流速v取1.0～1.5m/h,取v=1.5m/h采用两组厌氧UASB反应器，厌氧循环泵，Q=45m3/h，H=16m，N=5.5KW，四台，两用两备。单个反应器面积A=Q总/v=(45×2+11)/1.5=69.36m2则单个池体直径D=9.4m校核，当一台循环泵开起时v=Q1/A=(45+11)/69.36=0.8m/h，不启动循环泵时v=Q/A=11/69.36=0.16m/h。考虑到污泥对配水管的堵塞和保证污泥的悬浮，单个池体一台循环泵长期运行，另一台泵间断脉冲启动。反应器的液体部分高度HL=VL/A=725.16/69.36/2=5.23m,取5.5m取反应器气体收集高度2m集气罩上的复盖水深取0.5m，超高取0.5m则反应器总高度H=HL+2+0.5+0.5=8.5m反应器的尺寸为Φ9.4×8.5m，有效水深为8.0米，共2个。3.加热系统，控制渗滤液水温保持在30℃左右。冬季每天加热所需热值为525×103×4.2×103J×20×1.2=5.3×108J。（按照每吨水最高提高20摄氏度，热效率83％），经锅炉数据表查询选择额定蒸发量1t/h，蒸汽温度184摄氏度，小时消耗柴油量67kg的燃油燃气锅炉。锅炉自重1.74吨，尺寸为1,850W×1,510L×2,880H（单元由设备厂家整体提供安装）。每天去除的COD总量为525×12750×70％×10－3＝4685.63kg/d沼气产率0.35m3/kgCOD每天产生的沼气量V＝4685.63×0.35＝1640m3/d沼气水封罐V＝141m3直径6m，高5m一座钢制防腐沼气储罐V＝352m3直径8m，高7m一座钢制防腐二、UASB三相分离器计算书1.取值参数进水量Q=525m3/d=22m3/h进水COD值S0=12.75g/L共两组UASB反应器，单组处理水量Q=11m3/h单个反应器三相分离器计算如下：三相分离器集气罩斜面坡度为60度池内布置4个集气罩，构成4个分离单元，沼气管流速5.0m/s。下三角集气罩回流缝的总面积S1=2.66×2+3.91×2=13.14m2回流缝中混合液上升流速v1=Q/S1=11/13.14=0.84m/h上三角集气罩回流缝的总面积S2=（6.22×2+9.10×2）×0.325×2=19.92m2上三角形集气罩与下三角形集气罩斜面之间回流缝的流速v2=Q/S2=11/19.92=0.56m/hv2〈v1〈2m/h设计合理UASB+3.8m处平面图沼气分离效果校验：设能分离的最小直径d=8.0×10-3cm，常温下清水的运动粘滞系数γ=1.01×10-2cm2/s，密度ρ1=1.01g/cm3，沼气密度ρ=1.2×103g/cm3，碰撞系数β=0.95，清水的动力粘滞系数γ清水=γ·ρ1=1.02×10-2g/(cm·s)由于γ废水一般大于γ清水，可取γ废水=2.0×102g/(cm·s)沼气泡上升速度（可分离最小气泡）ub=β·g(ρ1-ρ)·d/(18·γ废水)=0.167cm/s=6.01m/h有于AB=0.37m,BC=0.65m,CE=0.325muA=v2=0.56m/hub/uA=6.01/0.56=10.73，BC/AB=0.65/0.37=1.76故，ub/uA〉BC/AB，合理沼气管直径：最大的单个集气罩沼气管直径，D=(Qg/24/3600/0.785/u0)-2=(820/24/3600/0.785/5.0)-2=49mm单池总管取D=150mm，承担四个集气罩的气量。2)沉淀区实际表面负荷q=Q/F=11/69.36=0.158m3/(m2·h)1.0m3/(m2·h),合理沉淀区停留时间为2h，沉淀区有效水深2×0.158=0.32m。出水堰单边负荷a=Q/4/(4.7×2)=0.29m3/(m2·h)5.4m3/(m2·h)，合理堰齿：深50mm，夹角90度三角齿，水位25mm。3）水封水封高度=集气室液面至出水面高度-水封后面阻力，本工程中水封后面阻力忽略不计，故水封高度=0.837+0.400=1.237m，实际设置1.6m.。