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式(4)与式(4一35)稍有偏差,其原因是在推导式(4一35)时,将回流污泥与原高等学校推荐教材《排水工程(下)》(第三版,中国建筑工业出版社)中,针对图l(排泥方式l)所示污泥系统,导出了剩余污泥排放量公式(4-35):为反应器内混合液污泥浓度X。实际,微生物在反应器内由于降解基质而得到增殖,故XXi。式(4)、(5)表明,当反应器容积一定时,剩余污泥排放量受污泥回流比和所希望的污泥龄控制,换句话说,可以通过污泥回流比和剩余污泥排放量控制污泥龄。若采用第2种排泥方式,则由污。口`*。,,。XV、~。、。泥龄定义(0`共李)推导得:“一”一一`一、X认“一`”’6)刀件VR(l+R)oe(4一35)式中:Q一排放的剩余污泥量eC—污泥龄V—反应池体积R—污泥回流比其所作前提条件为:反应池混合方式为完全混合,且八VV侧=万丁一UC或生二工Qoe(1)l,则图1所示完全混合活性污泥系统中,二沉池污泥质量平衡方程为:(l+R)QX=RQX+rQ送+r(l+R)(Q一Qw)X。(2)式中:Q—设计污水流量设污水在反应池中的水力停留时间为侧=V/Q),且设二沉池出水污泥浓度及因极小而忽略不计,则上式经整理得:Q,,,.n、Xn甫令二(`+)R全一R(3)根据污泥龄的定义,ec=xV/Q送r得代入(3)式得:O___、0。O,,_甫考=(`+R卜二犷竺二一R八RVQ产不荀武万(’)ó一RR一+]一一x一Xr(l+R)oe一丁(5)Qw一Q式中,X,Xr分别为反应池内污泥浓度和回流污泥浓度。笔者认为,对于完全混合式反应器而言,式(l)实际为回流污泥与原污水混合后的平均污泥浓度,不宜用来表示反应器内活性污泥浓度。因为国内许多院校采用这本教材作为主要的教学参考书,故`”’一’··一、·Q本文特就此作简论。一二`勿如图1所示,剩余污泥的s0排放方式有两种,即由二沉池底流排出或由曝气池出流排出。在稳态条件下,若二沉池中无污泥积累且采用排泥方式由此可见,对于第1种排泥方式,Q,X,Se(排泥方式2)以上二式表明,当反应器容积一定时,Q、仅随污泥龄变化而与污泥回流比无关。事实上,如式(7)所示,无论T如何变化,只要控制Q,不变,则污泥龄不变,这就使有污泥回流的完全混合曝气池的运转操作大为简化。该式还意味着,在污泥浓度未知时,亦能求出从剩余污泥的污泥龄。相比之下,当剩余污泥由二沉池底流排除时,必须知道活性污泥浓度X才能求出污泥龄,这是排泥方式2的另一个优点。由式(7)、(5)可求出两种方式排泥量之比为:(l+)RQ一一-州巨51,Xi(l+R)Q反应池S,X,V(l+)RQ或(l+R)Q一Q,Se,X二沉池Q一Q,SoXeQw排泥方式2_(l+R)oC一:Qw排泥方式1Roc(8)RQ,XoseQW,弋S。(排泥方式1)因为,OC)叭故方式2的排泥量较大。可能是这一不足,限制了其在工程实践中得以广泛应用。今圈1完全混合式活性污泥系统图侧定的误差与同步电机测定相同。当我们要知道磨机的启动力矩时,可以简捷地用启动电流与负荷电流的比值求得。或者根据电机转子额定电流及开路电压计算出电机的额定电阻,并测出启动电阻,两者之比可求得启动力矩值。(3)用应变仪测定磨机的启动力矩。在磨机筒体上绕上一根钢绳,通过具有一定断面的特制测力应变梁系于钢丝绳上。测定时,用钢丝绳使磨机回转1800可得出磨机力矩的变化曲线,并计算出力矩的数值。该方法测得的启动初瞬至300转角范围内力矩值比较精确。但由于筒体转速慢,研磨体达到休止角后即往下滚,因而它不可能达到实际启动过程的最大力矩。(4)用一个小功率鼠笼电机使磨机在.0sr/min慢转回转,该电机45就达到额定转速,磨机只回转6o左右即加速完成,以后恒速回转。从电机输人功率即可算出磨机不同角度的阻力矩。该方法的缺点也是不能测出启动过程的最大转矩。还有很多测定方法在此不一一详述。目前国内可生产3750kw的大电机,功率因数补偿已解决,很少提出同步电机方案,启动设备已不是阻碍磨机发展的障碍。本文对一些老厂有参考价值。今增刊/2口口1水泥技术DOI:10.19698/j.cnki.1001-6171.2001.s1.006