装饰装修转换层方案

1测量放线打孔埋胀栓安装角钢吊杆焊接转换层钢架验收涂刷防锈漆1.1.1型钢转换层施工方案施工部位：有吊顶的房间1.1.1.1施工准备1）材料准备50×50×5角钢，胀栓，防锈漆材料技术参数满足国标和图纸较高标准。2）机具准备一般应备有电焊机、切割机、扫帚、剪刀、皮卷尺、小线绳、粉笔、消防器材等。3）作业条件①安装完顶棚内的各种管线及设备，确定好灯位、通风口及各种露明孔口位置。②各种材料全部配套备齐，且复试合格。③顶棚罩面板安装前，应做完墙、地湿作业工程项目。④搭好顶棚施工操作平台架子。1.1.1.2工艺流程1.1.1.3施工要点1）测量放线清理现场，复测轴线、标高线控制线，根据吊顶转换层深化图纸，在顶板上弹线定位，吊点间距为3000mm×1200mm。2）打孔埋胀栓根据定位使用电钻打孔，清孔后将胀栓砸如孔中。3）安装角钢吊杆将已开孔的50×50×5角码与角钢一端焊接（角钢长度根据吊顶高度确定），此端与顶板内胀栓连接拧紧。部分房间应顶板下布满管线，无法安装吊杆，或者房间跨度较大（超过2.5m），吊顶转换层高度较大的则需要在不影响天花标高的情况下，在墙面上设置直角三角形反支撑点，横向使用方钢管直接与支撑点焊接，具备设置吊杆条件的，方钢管要与2吊杆栓接或焊接，具体是否需要设置三角反支撑点，需要在现场实测实量后确定，如需设置参考此节内容，部分无法生根的型钢转换层可根据现场实际情况墙面生根用穿墙螺栓连接。4）焊接转换层钢架根据下图将角钢焊接形成装换层。转换层角钢末端用角码与墙体固定。转换层水平网架由50角钢组成，间距3000mm×1200mm，竖向构件间距亦为3000mm×1200mm，网架边缘部分距墙200mm设置50角钢边框，走廊等狭窄空间装换层必须形成“井”字框架体系以增加整体刚度。SCALE:1：50航站楼B1F吊顶转换层钢架分布示意图转换层平面布置图转换层剖面图5）涂刷防锈漆涂刷灰色防锈漆，分三遍涂刷。36）验收转换层完成后报总包、监理、业主单位验收。1.1.1.4成品保护措施：晾放24小时至48小时（具体时间视环境温度而定，一般情况下，温度愈高所需时间愈短）。高温天气下，防水层应防止暴晒，可用遮阳布或其他物品遮盖。1.1.1.5质量要求1）保证项目①焊接材料应符合设计要求和有关标准的规定，应检查质量证明书及烘焙记录。②焊工必须经考试合格，检查焊工相应施焊条件的合格证及考核日期。③Ⅰ、Ⅱ级焊缝必须经探伤检验，并应符合设计要求和施工及验收规范的规定，检查焊缝探伤报告。④焊缝表面Ⅰ、Ⅱ级焊缝不得有裂纹、焊瘤、烧穿、坑等缺陷。Ⅱ级焊缝不得有表面气孔、夹渣、坑、裂纹、电擦伤等缺陷，且Ⅰ级焊缝不得有咬边、未焊满等缺陷。2）基本项目①焊缝外观：焊缝外形均匀，焊道与焊道、焊道与基本金属之间过渡平滑，焊渣和飞溅物清除干净。②表面气孔：Ⅰ、Ⅱ级焊缝不允许；Ⅲ级焊缝每50mm长度焊缝内允许直径≤0.4t；且≤3mm气孔2个；气孔间距≤6倍孔径。③咬边：Ⅰ级焊缝不允许。Ⅱ级焊缝：咬边深度≤0.05t，且≤0.5mm，连续长度≤100mm，且两侧咬边总长≤10%焊缝长度。Ⅲ级焊缝：咬边深度≤0.lt，且≤lmm。3）允许偏差项目，见下表项允许偏差(mm)检验次Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级方法焊缝余高b200.5～20.5～2.50.5～3.5用焊缝量规1对接焊缝(mm)b≥200.5～30.5～3.50～3.50.1t且不大于2.00.1t且不大于2.00.1t且不大于3.042角焊缝焊角尺寸hf≤60～+1.5检查(mm)hf60～+3焊缝余高hf≤60～+1.5(mm)hf60～+33组合焊缝T形接头，十字接头、角接头t/44焊角尺寸起重量≥50t，中级工作制吊车梁T形接头t/2且≯10注：b为焊缝宽度，t为连接处较薄的板厚，hf为焊角尺寸。1.1.1.1转换层验算书（最终以设计院审核通过的验算书为准）1、竖向构件的验算1）吊顶荷载计算A、计算单元：角钢吊杆及水平网架自重=（3+1.2+2.8）×3.77=26.39kg，取26.4kg(50×5角钢重量为3.77kg/m)B、轻钢龙骨吊顶自重取0.15KN/m2。C、型钢转换层自重取0.073KN/㎡N=1.35×（0.15+0.073）×1.2×3.0=1.084KNL50*50*5截面面积每米重量4.803.771.4211.217.903.131.5317.795.031.924.632.562.310.9820.92）竖向构件强度、刚度及焊缝强度验算①竖向构件自身的强度验算：5㎡/1171.25fffu㎡/7.2277.4/084.1/ynKNKNAN②竖向构件的刚度验算：3506.2898.0/28i/l0lo：计算长度取2.8mi：回转半径取0.98cm③5#角钢（型号为50×50×5）下端角焊缝强度计算：该处为正面角焊缝，根据钢结构规范：23/67.42)4250()47.0(/10084.1/mmNlhNwef2/2.19516022.1mmNfwtf，eh：焊脚尺寸fh取1.5t~t之间，保守取4mm，由于为直角焊缝故乘以0.7系数wl：焊缝计算长度取l-2eh，（50-2x4）x2故，角钢下端焊缝强度满足要求。④5#角钢（型号为50x50x5）上端与预埋件间焊缝强度计算：该处为侧面角焊缝，根据钢结构规范：23/67.42)4250()47.0(/10084.1/mmNlhNwef2/160mmNfwt，eh：焊脚尺寸fh取1.5t~t之间，保守取4mm，由于为直角焊缝故乘以0.7系数。wl：焊缝计算长度取l-2eh，（50-2x4）x2故，角钢上端与预埋件间焊缝强度亦满足要求。结论：使用50×5角钢作为转换层吊杆竖向，能够满足强度、刚度要求。2、膨胀螺栓承载力验算与结构的连接方式采用两个M8的膨胀螺栓,尺寸8*80单个螺栓的荷载设计值为NSD=1.084/2=0.542KNfcu,k=26.81）锚栓受拉钢材破坏计算：本条计算主要根据《JGJ145-2013混凝土结构后锚固技术规程》第6.1.1、6.1.2条①锚栓钢材破坏受拉承载力标准值NRk,s=Asxfstk=23.94KN②锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数γRs,N=1.3③锚栓钢材破坏受拉承载力设计值NRd,s=NRk,s/γRs,N=18.41KN④地震作用下锚固承载力降低系数k=16⑤经安全性及地震荷载系数系数调整之后单个螺栓钢材破坏受拉承载力设计值NRd,s=16.74KN⑥判断NSD是否小于NRd,s，即锚栓的拉力设计值是否小于锚栓钢材破坏受拉承载力设计值：满足要求⑦设计荷载效应与材料承载能力的比值（应力比）：0.042）混凝土锥体受拉破坏验算：本条计算主要根据《JGJ145-2013混凝土结构后锚固技术规程》第6.1.3~6.1.9条①开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值N0RK,c=7.0*（fcu,k）0.5*（hef）1.5=21.56KN②混凝土锥体破坏时理想临界边长SCr,N=3hef=252.00mm③理想化破坏锥体投影面面积A0C,N=S2Cr,N=63504.00mm2④根据螺栓及连接板确定的破坏锥体投影面面积AC,N=131947.20mm2⑤两个螺栓AC,N=(C1+S1+0.5*SCr,N)xSCr,N=131947.2mm2⑥螺栓至连接板最小边距C对受拉承载力的影响系数ψs,N=0.7+0.3*Cmin/CCR,N≤1.0（CCR,N取1.5*hef）=131947.20mm2⑦表层混凝土因密集配筋剥离对受拉承载力的影响系数ψre,N=0.5+hef/200≤1.0⑧外拉力N相对于群锚重心的偏心距eN=0.00⑨荷载偏心对受拉承载力的影响系数ψce,N=1/(1+2eN/Scr,N)=1.00⑩混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数γRc,N=3.00⑪混凝土锥体破坏时混凝土结构受拉承载力标准值NRk,c=N0RK,c*AC,N/A0C,N*ψs,N*ψre,N*ψce,N=53.37KN⑫混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值NRd,c=NRk,c/rRc,N=17.79KN⑬经安全性及地震荷载系数系数调整之后混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值NRd,c=NRd,c/(γ0*γRE)=16.17KN⑭判断NSD是否小于NRd,c，即锚栓的拉力设计值是否小于混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值:满足设计⑮设计荷载效应与混凝土锥体破坏破坏承载能力的比值（应力比）：0.083、水平构件验算选取主龙骨受荷载最不利位置计算：即在主龙骨中点位置承受面板及副龙骨传递来的集中力荷载和主龙骨自身重力的均布荷载。71）荷载计算受力单元长度：a=3000mm受力单元宽度：b=1200mm面板及安装龙骨重量：ρ1：=15KG/㎡主龙骨自重：ρ2：=6KG/㎡该受力单元面板及安装龙骨重力：G1：=ρ1xaxbxg=15x3x1.2x10=540N该单元主龙骨重力：G2：=ρ2xaxbxg=6x3x1.2x10=216N主龙骨受集中力荷载标准值：Fk1=G1=0.54kN主龙骨自身重力均布线荷载标准值：Fk2=G2/a=0.072KN/m由于型钢转换层主龙骨受力模型受重力为控制作用：重力荷载分项系数：Ψ1=1.35主龙骨受集中力荷载设计值：Fd1=Ψ1xFk1=1.35x0.54=0.792KN主龙骨自身重力均布荷载标准值：Fd2=Ψ1xFk2=1.35x0.072=0.0972KN集中力产生的最大弯矩值：Mmax1=Fd1xa/4=0.594KN/m重力产生最大弯矩值：Mmax2=Fd2xa2/8=0.109KN/m主龙骨受到的最大弯矩值：Mmax=Mmax1+Mmax2=0.703KN∙m2）水平构件荷载强度验算主龙骨强度校核塑性发展系数：γ=1.058抗弯模量：Wx=7200mm强度验算：δ=Mmax/γ/Wx=92.99N/mm2＜215N/mm2故水平构件强度验算符合设计和规范要求！！！3）主龙骨挠度校核弹性模量：E=2.06x105N/㎜2惯性矩：I=209000㎜4挠度验算：Fmax=Fk1*a3/48/E/I+5Fk2*a4/384/E/I=540*30003/48/2.06x105/209000+5*72*30004/1000/384/2.06x105/209000=6.72+1.76=8.48mm＜10mm故挠度验算符合设计和规范要求。