电梯常用计算

电梯常用计算2————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：3电梯常用计算简介11曳曳引引电电动动机机客客容容量量校校核核：：)(102vK)(1QkWN式中：N—电动机功率（kW）；K—电梯平衡系数；Q—额定载重量（kg）；V—额定速度（m/s）；．η—机械传动总效率；（（教教材材（（33--66））的的VV应应该该为为曳曳引引轮轮节节经经线线速速度度，，或或把把公公式式中中的的ii去去掉掉，，否否则则计计算算会会出出错错））根根据据功功率率的的定定义义和和换换算算关关系系，，110022kkggff..mm//ss==11kkWW110022101.9721000kgf/gn(重力加速度)102vK)(1Q电梯满载上升工作时理论功率电机的功率应折算电梯机械传动总效率η，对蜗轮蜗杆曳引机电梯η=0.5-0.65,对无齿轮曳引机电梯η=0.8-0.85,102vK)(1Q电机的功率例设电梯额定载重量Q=2000kg，额定速度v=0.5m/s,钢丝绳曳引比i=2，平衡系数k=0.5，曳引轮直径D=640mm，盘车手轮直径d=400mm，减速器减速比为I=32，机械传动总效率η=0.68。请校核曳引电动机功率N；解：kWQvKN2.768.01025.02000)5.01(102)1(电电动动机机的的校校核核还还应应包包括括曳曳引引机机过过载载能能力力校校核核、、起起制制动动时时间间验验算算；；电电动动机机热热容容量量验验算算。。22曳引机输出扭矩M1Nmn9500NiηΜ11，式中，N1—电动机功率；(kW)1n—电梯额定转速,r/min；η一曳引机总效率，由曳引机厂提供；或根据蜗杆头数Z1及减速箱速比i来估算，Z1=1，η=0.75～0.70；Z1＝2，η=0.82～0.75；Z1＝3，η=0.87～0.82；Z1=41，η=0.92～0.87。（i数值大效率低）43曳引机高速轴最大扭矩实际正常运行最大扭矩M按超载10%计算（平衡系数按最小取值）。m)(N2rg)QD(1.1Μn1k，M＜M1则满足要求。4曳引机主轴最大静载荷TH)(kg)qmQ)(P90sin(αr1Hqmr1.25QPT22111，式中，m1为曳引绳根数；q1为单根绳质量，kg/m；m2为平衡链根数；q2为平衡链质量，kg/m；H为提升高度，m；1，为平衡系数最大值；为曳引包角。5满载轿厢盘车力F1计算211Dηirg)QD(1Fnk式中D2为盘车轮直径。如果F1＞400N,需有紧急电动操作。例设电梯额定载重量Q=2000kg，额定速度v=0.5m/s,钢丝绳曳引比i=2，平衡系数k=0.5，曳引轮直径D=640mm，盘车手轮直径d=400mm，减速器减速比为I=32，机械传动总效率η=0.68。如不设紧急电动运行装置，手动盘车时作用在手轮上的力S是否符合要求？(不考虑曳引钢丝绳、随行电缆自重)解：电梯额定载重量盘车时作用在手轮上的力NdIiDQKS3608.9240068.032226402000)5.01(8.922)1(标准规定手动盘车所需力不大于400N，S=360N,小于规定值，符合要求.例某电梯额定运行速度V＝2.0m/s，额定载重量Q＝1000kg，轿厢内装500kg的砝码，向下运行至行程中段测得电机转速n＝1450r/min。减速器减速比I＝46：2，电梯传动结构见图，曳引轮外圆直径为650mm，节圆直径为630mm，盘车手轮直径400mm，平衡系数K＝0.5，100060iInDvs式中DD————曳曳引引轮轮节节径径，，mmmmn——电动机转速，r/mini——钢丝绳绕绳倍率I——减速箱速比6.轿厢运行速度m/s5机械传动总效率η＝0.7问：轿厢运行速度是多少？是否符合规定？7曳引钢丝绳安全系数校核7.1定义：安全系数是指装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，一根钢丝绳的最小破断负荷(N)与这根钢丝绳所受的最大力(N)之间的比值7.2安全要求：①曳引钢丝绳安全系数实际值S≥按GB7588-2003的附录N得到的曳引钢丝绳许用安全系数计算值Sf；②曳引钢丝绳安全系数实际值S≥按GB7588-2003的9.2.2条款规定的曳引钢丝绳许用安全系数最小值Sma)对于用三根或三根以上钢丝绳的曳引驱动电梯为12；b)对于用两根钢丝绳的曳引驱动电梯为16；c)对于卷筒驱动电梯为12；7.3校核步骤GB7588-2003对曳引系统悬挂绳安全系数校核可分三步完成：①求出给定曳引系统悬挂绳安全系数实际值SnHnmq)gQ(PmTnS式中：T——钢丝绳最小破断载荷，N；n——曳引绳根数；m——曳引比；P——轿厢自重，kg；Q——额定载荷,kg；H——轿厢至曳引轮悬挂绳长度（约等于电梯起升高度），m；q——单根绳质量，kg/m；ng——重力加速度。②按GB7588-2003的附录N计算出给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值SfSf是考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况所得到的给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值，按以下求得：a)求出考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况，折合成等效的滑轮数量NequivNequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)式中：Nequiv(t)——曳引轮的等效数量.Nequiv(t)的数值从表N1查得。解：（1）已知曳曳引引轮轮节节径径==630mm；；电动机转速n=1450r/min钢丝绳绕绳倍率i=1I——减速箱速比46：2即I=23smiInDvs/078.2100046160145014.36301000602.078—2速度偏差=────×100%＝3.9%＜5％2标准规定电梯轿厢在50%额定载重量时，向下运行至中段时的速度不大于105%，不小于92%，该梯速度符合要求6表N1V型槽V型槽的角度值γ——350360380400420450Nequiv(t)——18.515.210.57.15.64.0U型/V型带切口槽下部切口角度值β75080085090095010001050Nequiv(t)2.53.03.85.06.710.015.2不带切口的U型槽Nequiv(t)1Nequiv(p)——导向轮的等效数量Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)式中：Nps——引起简单弯折的滑轮数量；Npr——引起反向弯折的滑轮数量；反向弯折仅在下述情况时考虑，即钢丝绳与两个连续的静滑轮的接触点之间的距离不超过绳直径的200倍。Kp——跟曳引轮和滑轮直径有关的系数4ptpDDK式中：Dt――曳引轮的直径；Dp――除曳引轮外的所有滑轮的平均直径。b)根据曳引轮直径与悬挂绳直径的Dt/dr比值、等效的滑轮数量Nequiv，从以下图N1查得许用安全系数计算值Sf：图N17图中的16条曲线分别对应Nequiv值为1、3、6、18………140时随Dt/dr值变动的许用安全系数Sf数值曲线，根据计算得到的Nequiv值选取向上的最近线。若需要精确可用插入法取值。③校核当S≥Sf；且S≥Sm，曳引钢丝绳安全系数校核通过。例：某电梯Q=1000kg；P=1300kg；H=50m;采用3根Φ13钢丝绳,最小破断载荷T=74300N；q=58.6kg/100m；曳引结构如图，U型带切口曳引绳槽，β=90º,验算钢丝绳安全系数。解：①求出给定曳引系统悬挂绳安全系数实际值Sngq)mnHQ(PmnTS式中：T——钢丝绳最小破断载荷，T=74300N；n——曳引绳根数,n=3；m——曳引比,m=2；P——轿厢8自重，p=1300kg；Q——额定载荷,q=1000kg；H——轿厢至曳引轮悬挂绳长度,约等于电梯起升高度h=50m；q——单根绳质量，q=58.6kg/100m；ng——重力加速度。4.188.9)100/6.58235010001300(2374300q)gnmHQ(PnmTSn②按GB7588-2003的附录N计算出给定曳引系统钢丝绳许用安全系数计算值Sfa)求出考虑了曳引轮绳槽形状、滑轮数量与弯曲情况，折合成等效的滑轮数量NequivNequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)式中：Nequiv(t)——曳引轮的等效数量Nequiv(p)——导向轮的等效数量Nequiv(t)的数值从表N1查得，U型带切口曳引绳槽，β=90º时，Nequiv(t)=5Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)式中：Nps——引起简单弯折的滑轮数量；本系统设置了两个动滑轮，即Nps=2Npr——引起反向弯折的滑轮数量；根据反向弯折仅在钢丝绳与两个连续的静滑轮的接触点之间的距离不超过绳直径的200倍时才考虑的规定，本系统没有反向弯曲，即Npr=0；Kp——跟曳引轮和滑轮直径有关的系数。――曳引轮的直径Dt=600mm;除曳引轮外的所有滑轮的平均直径Dp=500mm；Kp=（Dt/Dp）4=（600/500）4=2.07Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)=2.07（2+40）=4.1Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=5+4.1=9.1曳引轮直径与悬挂绳直径的比值Dt/dr=600/13=46,Nequiv=9.1查图N1，得Sf=15（Nequiv=9.1选取向上的最近线Nequiv=10曲线与横坐标Dt/dr=46交汇点，对应纵坐标Sf值）b)根据曳引轮直径与悬挂绳直径的Dt/dr比值、等效的滑轮数量Nequiv，从图N1查得许用安全系数计算值Sf曳引轮的直径Dt=600mm；悬挂绳直径dr=13mm，Dt/dr=600/13=46,Nequiv=9.1选取向上的最近线Nequiv=10。横坐标Dt/dr=46与Nequiv=10的曲线交汇点为15，即Sf=15③校核本系统曳引绳根数n=3，按GB7588-2003的9.2.2条款规定，曳引钢丝绳许用安全系数最小值Sm=12；已查得许用安全系数计算值Sf=15；已求出安全系数实际值S=18.4即S＞SfS＞Sm，曳引钢丝绳安全系数校核通过。8曳引力计算参照GB7588—2003要求，仅对半圆带缺口槽简易算法，对V形槽下列当量摩擦系数公式改为sinγinμf。(1)轿厢装载静态工况fa21eTT按轿厢在最低层站计算，且轿底平衡链与对重顶部曳引绳质量忽略不计。(N)H)gqmr1.25QP(Tn111，(N)grHqmQPTn2212，9当量摩擦系数sinγsinβγβπsinβinβ4(cosγ(cμf（注：其中γ角对半圆槽有效，对半圆带切口角槽取为零）。式中，摩擦系数μ=0.10，β为绳槽切口角。β与f的关系则见表1，建议优先选用95°～98°。表1β与f的关系切口角β90°95°98°100°105°f值0.2060.2160.2230.2270.241(2)紧急制动动态工况fα21eTT①按空轿厢在顶层平衡系数为最大值时工况计算即可，建议平衡系数选用0.43～0．47，且轿顶曳引绳与对重底部平衡链质量可忽略不计；②滑动轮惯量折算值与导轨摩擦力因数值小可忽略不计。(N)r)H(gqmrα)0.47Q)(g(PT11n1，(N)rα)H)(gqm(PTn222，v/1010.1μ，sinββπ)2sin4(1μf，减速度a可取0.8m/s2或0.5m/s2。(3)轿厢滞留静态工况fα21eTT(N)grHqmPTn221，(N)HgqmTn112，μ=0.2，故sinββπ)2βsin0.8(1f。建议选用切口角β≥100°以上时，21TT能大于efα达1.3倍以上为好，否则还有可能将轿厢提起。(4)改善措施如曳引能力不足，即5.1与5.2不能满足要求，首选增大曳引包角α，其次考虑增加